蒸汽蓄热器失效原因分析及合理应用

对蓄热器使用中暴露出的失效现象进行研究,分别针对蓄热器没有起到蓄热作用、蓄热能力大大降低、出口蒸汽含水严重等问题作了分析,认为蓄热器的设计、使用中应特别注意蒸汽进出口止回阀是否正常工作,防止蓄热器充汽压力远低于设计压力的情况出现。同时为了显著降低蓄热器出口蒸汽含水率,建议蓄热器设多级汽水分离装置,同时安装蒸汽限流装置。     

采用西门子智能控制器实现对炼钢汽化系统的控制

本文重点介绍了通过西门子智能控制实现炼钢汽化的汽包液位系统的控制。其中包括：汽包水位三冲量控制,汽包出口压力控制和蓄热器出口主力控制。通过对汽包液位的控制使汽包水位基本稳定在零水位,加之实现相对的民出口和蓄热器出口的压力,可显著增加过热气品质及吨钢出汽量,直接经济效益每年可达５０００万元。     

环孔雾化喷嘴设计参数的研究

根据对雾化气流流动的理论分析及环孔雾化喷嘴设计参数的研究,提出了环孔雾化喷嘴设计参数的定性解析和定量描述;导出了在环孔雾化喷嘴出口处雾化气体流速及质量流量取得极大值时,雾化喷嘴气流出口截面积与空腔截面积及雾化压力的解析表达式;建立了雾化气体流速与环孔雾化喷嘴节圆直径、环孔直径及喷射顶角的函数关系式;探讨了保障环孔雾化喷...     

文丘里供料器在粉体闪速煅烧装置中的应用研究

根据粉体闪速煅烧装置对气力输送供粉系统的要求,选择旋转叶片式供料器与文丘里供料器联合供料。测量了气源、接收室及输送管道压力等工艺参数,分析研究文丘里供料器的几何结构参数对接收室压力及供粉稳定性的影响规律。结果表明：在相同流量条件下,喷嘴尺寸的降低使得喷嘴处流速增加,有利于提高接收室的负压;节流比取0.5时,输粉管道截面处输粉速度均匀,可以减小管道阻力并提升接收室的负压;喷嘴出口到接收室的距离取20 mm时,接收室与负压区匹配度高,输粉稳定;输送介质流量应高于35 m³/h,可有效避免粉料沉降的现象。     

超音速气雾化喷嘴中抽吸压力变化规律的研究

对超音速气雾化喷嘴中抽吸压力ΔP的变化进行了试验研究,重点考察了雾化气体压力P0、气流夹角α、导液管锥顶角β及突出长度h对抽吸压力的影响。试验结果表明,在(0.5～4.0MPa)雾化压力范围内,抽吸压力皆呈负压状态。但抽吸压力变化分三阶段:随着雾化压力的增加,雾化压力在0.5～1.5MPa范围内,抽吸压力减小;雾化压力在1.5～3.5MPa之间时,抽吸压力逐渐增大,并达到一个最大值;当雾化压力超过3.5MPa后,抽吸压力又逐渐降低。锥顶角越大,抽吸压力越大;而雾化压力升高到或大于3.23MPa时,随着突出长度的增加,抽吸压力逐渐减小。     

双机架炉卷轧机高压水除鳞系统的设计

为提高钢坯表面氧化铁皮的除净率,对双机架炉卷轧机的高压水除鳞系统主要设备参数进行设计计算及分析,该除鳞系统设计压力为30 MPa,优化喷嘴的配置,喷嘴打击力提高到1.31 N/mm2,根据供水设备能力计算蓄势器配置水罐2套和气罐4套。     

多流气雾化工艺参数的研究

采用正交实验方法系统地研究了上层气流压力、下层气流压力、金属熔液温度、导液管突出高度对多流气雾化法工艺所制备粉末的平均粒径及粒度分布的影响，通过直观分析和方差分析，评价了各参数对粉末粒度的显著程度，优化了多流气雾化粉末制备法的丁艺参数。以焊锡63A为原材料的实验结果表明：最佳的工艺参数为上层喷嘴压力0．7MPa，下层喷嘴压力0．4MPa．金属熔液温度350℃．导液管突出高度为4mm；所制备粉末的平均粒径为6．3μm，粒度小于10μm的比例达到77．3％．且粒径分加曲线中的第一波峰值达到500nm左右，比现有报道的粒径分布曲线第一波峰值减小了一个数量级；     

汽车用铝合金零件的半固态触变压铸工艺研究

针对半固态触变压铸工艺特点，对国产J1128卧式冷室普通液态压铸机的压射系统和模具系统进行了结构改进．对压铸工艺参数进行了优化选择，并采用半固态专用铝合金AlSi6Mg2和商用铝合金A357开展了大量半固态触变压铸试验研究。结果显示，半固态触变压铸工艺与普通液态压铸有很大的不同，在压射室和模具预热温度分别为100℃和250℃、低压压力为4．0MPa、射料二速工作压力为12MPa、增压压力为20MPa、快压射速度为1．4m／s的条件下，可获得充型完好的汽车用铝合金半固态压铸零件。     

高强度热采套管TP110H的350℃高温力学性能研究

针对热采井350℃高温、17 MPa高压力以及多轮次蒸汽吞吐的特殊工况，研究了TP110H在首次注汽和多轮次注采循环时的力学特性，试验表明：TP110H管在注热时，产生热应力达764 MPa，材料产生少量的塑性应变和应力松弛效应；15轮次蒸汽吞吐的管柱应力基本稳定，实验前后常温时的强度和延伸率基本没有变化；实验前后350℃时的高温屈服强度降低约50 MPa，抗拉强度降低约13 MPa，断后延伸率降低约2%。     

浅议拉瓦尔喷头

拉瓦尔喷头是一个收缩—扩张型喷管。通过此喷头能够使具有一定压力及较低速度的气体产生超音速流 (见图 1 )。图 1　拉瓦尔喷头原理示意图　　根据流体力学的原理 ,气体在稳定流动状态下 ,单位时间内气体经过喷嘴的每一个截面的气体质量均相等。因此在通常的情况下 ,低流速 (高压强 )截面的喷嘴应当具有大面积 ,而高流速 (低压强 )截面的喷嘴应有小面积。所以气体由喷嘴进口处 A进入后 ,喷嘴开始一段由大到小逐渐收缩 ,而气流速度逐渐增大 ,当沿气流流动方向截面收缩到最小处 K时 ,流速达到临界速度即音速 ,此时压力近似为喷嘴进口处的压…     

不锈钢空气处理装置

Midland-ACS开发出来一种新系列的空气处理装置，具有更高的流速，并可更精确地控制诸如像食品、水处理和石化应用这些艰难的环境中的空气压力和流量。新的3550系列的推广使用，由于提高了空气处理环节的排水能力，进一步减轻了Impact2000组件的重量，从而允许更小的装置被确定用于每种用途。例如出口直径尺寸为0．5英寸时流速从2．2Cv提高到4．4Cv。3550系列包括了316不锈钢过滤器调节单元、过滤器、压力调节器和润滑装置。3550系列中的所有部件包括过滤器、调节器和润滑装置都是用316不锈钢制造的，使设备可在天然气、惰性气体和空气的环境下工作。3550系列装置有4种规格，出口直径范围0．25英寸～1英寸。     

氧枪喷头Laval喷管内流场的数值模拟

根据实际生产的氧枪喷头按比例建立了Laval喷管模型。应用商业软件Fluent6．2,采用κ-ε模型,耦合隐式求解器,讨论了喷管内不同数学模型的适应性,得出RNG κ-ε模型模拟喷管内激波较为理想。分析了Laval喷管内不同工况下（P0=0．11～1．0MPa）的流场、马赫数及压力的分布情况,得出喷管人口处滞止压力影响Laval喷管内部流动状况,但不影响出口流动工况,出口工况主要取决于喷管的几何结构。     

薄壁不锈钢管在建筑自动喷水灭火系统中的应用前景

众所周知，《自动喷水灭火系统设计规范》（以下简称《喷规》）8．0．2强制性条文规定：配水管道应采用内外壁热镀锌钢管或符合现行国家或行业标准，并同时符合本规范1．0．4条规定的涂复其他防腐材料的钢管，以及铜管、不锈钢管。由《喷规》主要起草人韩占先、何以申、马恒、赵克伟、曾杰等五位资深专家参与编写的《自动喷水灭火系统设计手册》（以下简称《手册》）7．2．1之（2）指出：在自动喷水灭火系统中应采用加厚钢管，当系统压力小于等于1．2MPa时，     

低压余热蒸汽利用探讨

工矿企业在生产过程中，由于生产工艺的需要，配置冷却或余热蒸汽发生设备。例如冶金企业高温冶金炉后的余热锅炉、烟道或其它冷却件的汽化冷却等装置，都会产生大量的蒸汽。当压力较高时，一般直接用于发电或生产用汽，当余热蒸汽压力较低时，特别是0．6MPa以下时，其用途很少。一般多用于采暖、干燥、洗浴等。当利用条件受制约时，被迫对空排放，这不仅造成环境污染，而且造成较大的能源浪费。     

全尾砂旋流器分级试验研究

为解决夏甸金矿分级尾砂胶结充填系统分级尾砂供应不足、采场采充失调的问题,开展了全尾砂旋流器分级试验研究。根据矿山全尾砂产率、井下充填分级尾砂需求量,确定出满足充填需求的分级尾砂最低产率。设定不同的工作压力及沉砂管管径进行全尾砂旋流器分级试验,根据分级尾砂最低产率确定出旋流器工作压力及沉砂嘴管径。根据试验结果对矿山充填系统旋流器组进行了选型改造,实现了夏甸金矿采充作业的持续平衡。     

复吹转炉双层套管喷嘴的冷态试验研究

通过理论计算与冷态模拟试验,对双层套管喷嘴的结构、参数进行了研究。经试验结果表明:1号喷嘴的数据比其他的好;内、外管压差的增值存在一个最小值,于此值范围内能减小反击频率;气流压力的增加过高或过低,均不利于提高耐火材料寿命;无论是逐渐增加环状或中心气流的出口速度,而又在只增大其速度差值时,前者对后者不能进行保护;当背压、管长一定时,随着供气压力的增加,各管长度下的流量都会相应的增加。这些,均可为热态试验提供参考。     

"U"型水封在煤气管网中的运用

昆钢2000m^3的6^#高炉系1997年从卢森堡引进的二手设备，1998年12月26日建成投产，投产时高炉先放散，16小时高炉正常后要求打开连接高炉煤气系统的02600液动插板阀向系统送气，结果打不开，一直到24小时将油泵的压力南正常压力4．5MPa升到8MPa后才将该阀打开。到2001年8     

高炉超高压操作规律的探讨

改造后的鞍钢11号高炉炉顶压力可由原来的0.1MPa提高到0.15～0.2MPa,由此可带来增产节焦的良好效果。在超高压操作状况下,P顶每高0.01MPa,△P约下降0.0035MPa,需增加补偿风量2～3%,标准风速应维持在190m/s,炉腹煤气速度应<3m/s,出铁速度应控制在6t/min,减少每次出铁量的波动,延缓炉缸的侵蚀过程。炉顶压力达到0.15MPa时,生铁含硅量将进一步降低,热制度稳定,炉缸工作情况得到改善,有利于冶炼低硅生铁。     

超音雾化中喷嘴结构对气体流场与雾化性能的影响

雾化喷嘴是喷射成形技术的关键部件,为验证喷嘴结构对雾化性能的影响,采用计算流体动力学方法研究不同Laval喷管喉口结构、导流管锥顶角和突出长度对喷射气体流场及导流管顶端静压强(ΔP)的影响规律。结果表明在设计紧耦合Laval喷嘴中:圆角过渡式喉口形状比尖角及柱体过渡更利于获得高速气流;较小的锥顶角可以减小导流管出口静压值,但速度衰减较大;导流管突出长度在7~8 mm时可以获得较好的气动效果。最后选定圆角过渡Laval形出气口形状,导流管锥顶角β=45°以及突出长度h=8 mm加工雾化喷嘴并进行雾化实验,在雾化压强0.8 MPa时7055合金粉末以球状或类球状形态存在,质量中径为42.3μm。     

高炉熔渣气淬粒化热量回收试验研究

高炉熔渣显热能极高,属于高品位余热资源,回收价值很大。以高炉熔渣为热源,以空气为气淬介质,以空气和水作为换热介质,利用回转式冷渣机,进行高温渣粒余热回收试验。该工艺将粒化与余热回收分开,大大减少动力消耗。研究调质剂比例、气淬压力和喷嘴结构对系统热回收效率的影响。结果表明:随着调质剂添加比例的增加,系统热效率先增加后减小,最佳比例为10%;随着气淬压力的增加,系统热效率也呈现先增加后减小的规律,最佳压力为0.3 MPa;随着喷嘴马赫数的增加,系统热效率逐渐增加,但马赫数超过1.4,增速减缓,最佳马赫数为1.6;当三个试验变量同时处于最佳工况时,系统热效率可达52.35%。