国外高强度、高延性铍材

铍材的机械强度和延伸率是衡量其性能好坏的两个重要参数.然而,强度和延性呈现相互制约的关系,随着铍材机械强度的提高,延性下降,当极限强度达到600—700MPa时,其延伸率几乎趋于零.因此,如何提高铍材的综合性能,一直是铍材研究工作者努力的方向.我国于80年代初开始研究高性能铍材,目前,HIP-50级铍材(极限拉伸强度σ_b≥520MPa,屈服强度σ_(0.2)≥420MPa,延伸率δ≥2.5—3.0%)作为国家“七·五”重点科研项目正处于攻关过程中.     

抽油杆用40Mn2Nb钢的研制

改善抽油杆用钢的综合力学性能,提高抽油杆(端部)高温锻造成品率。经大批量的实验试制研究,取得了良好的效果。与其它抽油杆用钢相比,其强度性能基本相同。其塑性和韧性及高温锻造成品率有明显的提高。σ_b≥850MPa,σ_S≥760MPa,δ_5≥15%,φ≥55%,α_k(u)≥98J/cm~2,HB≥265。介质条件下疲劳值:光滑试样σ_(-4)=470MPa,N(周次)>10~7未断,仅就现已测定值,高于其它抽油杆钢疲劳极限值10～20MPa。综合力学性能不仅符合GB7229—87国家D级抽油杆标准,而且达到了美国API—11B规范中D级杆的国际先进水平。高温锻造成品率高达99%,比其它抽油杆用钢提高2%以上。     

美标标准强度钢轨SS生产实践

介绍了通过提高普通碳锰钢中C、Si和Mn元素含量,同时添加Cr强化元素,开发美标AREMA标准强度钢轨SS的过程。经测试,钢轨的屈服强度σ_(0.2)≥510 MPa,抗拉强度σ_b≥980 MPa,延伸率A≥10%,钢轨踏面硬度≥310 HB,内部洁净度、气体含量、低倍和显微组织等完全满足AREM A标准和用户要求。进一步验证了钢轨成分设计和生产工艺是可行的。     

高强度吹灰枪管材用30Cr1MoV钢的研制

大型锅炉清渣设备之一的锅炉吹灰器.它可以在动载荷高温高压下作业,因此要求吹灰器中的吹灰枪具有较高的强韧性,同时具有较好的高温性能。美国相应的标准规定:σ_5≥550MPa;σ_b≥720MPa;壁厚t≥5mm时σ_5≥16％;t<5mm时,σ_5≥14％。     

耐候钢09CuPTiRe的试制开发

09CuPTiRe为高耐侯性结构钢,钢中加入少量Cu、P、Ti、 Re合金元素,在钢表面形成保护层,提高钢的耐大气腐蚀性。该钢种性能要求σ_b≥390MPa、σ_s≥295MPa、δ_5≥24％。它被广泛应用于铁道车辆和集装箱制造。     

武钢普碳钢和低合金钢生产数据统计

最近,我们统计了从1972年以来所生产的普通碳素铡(A_3、A_3F)及低合金钢(16Mn)关于碳、硫、砱含量的分布频率、强度分布频率和含碳量与σ_b平均值的关系,并描绘了曲线。对制订一米七产品标准(特别是对深冲板、镀锌板、镀钖板)和适应电子计祘机的控制提供了一定的参考数据。现将统计结果简要说明如下: 一、σ_b的分布频率根据GB700—65和YB13—69规定,A3、A3F的抗拉强度σ_b为38～47公斤/毫米~2,16Mn的σ_b为≥52公斤/毫米~2。从表图1、4、7数据来看,武钢生产     

含铌管线钢X70针状铁素体组织的产生及影响因素

测试和分析了由150 mm铸坯连轧成14.6 mm微合金化管线钢X70(%:0.04C、1.54Mn、0.05Nb、0.04V、0.01Ti、0.003 9N)的力学性能和显微组织。结果表明,通过加入微量Nb与开坯后≤950℃进行变形量≥70%的控制轧制,终轧800℃并以20～30℃/s冷至500～550℃,管线钢X70的室温组织为典型的针状铁素体,晶粒尺寸2～5μm,具有良好的综合力学性能,即σ_(0.5)≥565 MPa,σ_b≥655 MPa,Cv(-20℃)≥212 J。     

热锻用高强高韧非调质32Mn2SiV钢的研制

介绍了一种强度高而韧性好的热锻用非调质32Mn2SiV钢,探讨了其热加工工艺与强韧化机理。该钢热锻态的抗张强度σ_b≥830MPa,室温冲击韧性a_k≥50J/cm~2,同时具有良好的低温冲击韧性。该钢可代替调质的50钢和30Cr钢生产NJ1061汽车前轴和转向节臂等保安件,可用于生产对强度、韧性要求较高的零件。     

热处理工艺对16Mn带钢强塑性的影响

本文用各种处理方法获得不同的复相组织,研究其对16Mn 带钢的强度和塑性的影响。强度和塑性此消彼长的矛盾,在结构钢中普遍存在。采用不同方式热处理可使16Mn 带钢的组织形态、大小和相对量发生变化,在等同强度下明显地增加塑性,从而得到最佳的强塑性配合。试验表明,经一次预淬火后的亚温淬火和低温回火,可获得各占50%左右的铁素体和马氏体复相组织,使16Mn 带钢达到高强度(σ_b≥1020 MPa)和高塑性(δ_5≥12%)的要求。     

JK—2铜带冷轧时强度与总加工率的关系

本文根据试验数据和参照有关资料,采用最小二乘法找出JK—2材料冷轧时强度σ_b与总加工率ε_Σ的σ_b=c_(ξΣ)~n形式的经验公式,为制订冷轧工艺提供依据。     

抗拉强度σ_b与屈服强度σ_(0.2)关系的研究

从变形规律出发,建立σ_b 和σ_(0.2)的数学模型,得出σ_(0.2)和σ_b 的关系。使用微处理机进行计算,找出σ_(0.2)和σ_b 的一般趋势。将计算结果与试验结果进行比较,说明本文建立的数学关系是有效的。     

7129-T5合金的生产工艺研究

对于汽车用7129-T5合金的生产工艺进行了研究,生产出了满足客户力学性能要求（σb≥380MPa,σ0.2≥338MPa,δ5≥9％）的产品。在本研究的工艺条件下,T5态合金的抗拉强度、屈服强度和延伸率可达440MPa、390MPa和18％。     

提高球墨铸铁轧辊强度的试验和生产实践

我国轧辊标准GB1504-79对铸态球铁轧辊的抗拉强度要求为σ_b>294N/mm~2(30kg/mm~2),但是随着轧钢工业的不断发展,国内普通轧机用户对轧辊辊颈强度提出了不小于343N/mm~2(35kg/mm~2)的要求,同时我国高速线材轧机的发展,要求其配辊的辊颈强度σ_b≥490N/mm~2(50kg/mm~2。为此,宜兴市轧辊厂根据目     

8.8级高强度螺栓用非调质钢的强韧化

本文介绍了8.8级高强度螺栓用LF10MnSiTi非调质钢强韧化方面的一些研究结果。细小的碳氮化物[Ti(C,N)]析出产生的沉淀强化作用以及Mn,Si的固溶强化可使热轧态的LF10MnSiTi钢具有σ_b≥600MPa的强度;低的含碳量和因加Ti使钢获得的细晶组织,使该钢具有良好的塑韧性,热轧态下δ_5>15％,ψ>60％;冷拔加工后的位错强化可使该钢的强度得以进一步提高,达到8.8级螺栓产品的强度要求。     

MIM Fe基合金的固溶强化

研究金属粉末注射成形(MIM)铁基合金在强还原性氢气氛烧结条件下的合金化强化效果。结果表明,添加Cu、Ni、Mo等元素能取得显著的固溶强化效果,其中成分为Fe-2Ni-2Cu-0.45Mo的机械性能达到σ_b=483 MPa,σ_s=340 MPa,δ=9％和HRB=83。     

高强度石油管的控制轧制

苏联鲁斯塔维钢铁厂研制成功了15Mn VNb低合金高强度石油管。这种钢管按控制轧制工艺生产可以达到Ⅱ级石油管性能,即σ_s≥640N/mm~2,σ_b≥720N/mm~2,     

低温707Ni手工电焊条的研制

试验表明,用707镍焊条焊后无论经不经热处理,却贝冲击值(-70℃)均≥2.5公斤·米/厘米~2,并且具有良好的综合机械性能(σ_s≥40公斤/毫米~2,σ_b≥50公斤/毫米~2,δ_5≥20%,ψ≥65%)。用该焊条施焊06MnVAl低温铜,焊后经550±20℃退火,熔合线和热影响区(距熔合线1～2毫米)却贝冲击值(-60℃)均≥3.5公斤·米/厘米~2。可焊性能良好。该焊条已正式列为06MnVAl 低温钢的配套焊接材料。     

钕对超轻变形镁合金塑性的影响

随着航空、宇航工业的发展,对飞行器上使用的各种材料性能要求愈加苛刻,其中较主要的还是希望提高材料的比强度和比刚度,为此,研制了超轻变形镁合金(Mg—Li—Al—Zn—Si—Nd合金),该合金的比重低于1.5(一般变形镁合金比重为1.7～1.9),并有较高的强度(抗拉强度σ_b≥196M     

结55-MoWNbB抗氢、氮、氨焊条的试制

前言为推广使用化肥工业用12SiMoVNb新钢种,由鞍钢钢研所、天津电焊条厂、石油化工部第二石油化工建设公司、上海化工研究院、兰州化机所、浙江化工学院、兴平化肥厂等于1974年组织了一个抗氢、氮、氨焊条试制小组。经过三年多的试验室工作和生产试用,初步试制出在400℃、320大气压下能耐氢、氮、氨介质腐蚀,具有综合机械性能(σ_s≥42公斤/毫米~2、σ_b≥55公斤/毫米~2、δ_5≥18％、ψ≥50％,a_K≥10公斤·米/厘米~2)和可焊性良好的焊条。     

科技简讯

比赛用高档羽毛球拍框架铝合金管材上海有色所受上海体育器材四厂的委托,经过二年试制,研制出了SLT5铝合金管材,用作比赛用高档羽毛球拍框架。经过国家队与14个省市羽毛球队的试用,反映认为该铝合金管材强度较好,份量适中,造型美观,颇受欢迎。国产球拍框采用Al-5.5Zn-2.0Mg-0.25Cu合金,尚有微量Mn、Cr及Ti。该合金制成的拍框性能与日本yy公司制成的球拍相比:国产拍框σ_b 49.3kg/mm~2,σ_(0.2) 46.7kg/mm~2,σ为12％;日本球拍σ_b 43.6kg/mm~2,σ_(0.2)