空冷机组凝结水除氧的试验与研究

空冷机组凝结水含氧量超标问题比较普遍,针对这一现象,对空冷机组的凝结水进行了除氧试验,以喷雾—淋水盘结构装置为研究对象,建立凝结水和补水真空除氧试验系统。同时,对影响真空除氧性能的因素进行了分析,研究给水温度、给水流量以及给水含氧量对真空除氧性能的影响。     

空冷机组的凝结水除氧探索

空冷机组的排汽被冷凝成凝结水后,将进入带有除氧器的凝结水箱。针对凝结水和补充水的含氧量及给水的除氧要求,分析了该真空除氧器的性能特点。根据凝结水除氧和补充水除氧区域内、外筒的结构特点,以及水雾化喷管和填料层的蒸汽阻力压损的要求,在结构设计上采取了措施,同时,也对除氧器和凝结水箱的气-汽混合物的排气量进行了计算。     

空冷机组凝结水溶解氧超标原因分析及空冷除氧器改造

在直接空冷机组中,补水方式的不合理是凝结水含氧量超标的一个主要原因。本文针对蒙西发电厂300 MWe直接空冷机组中空冷除氧器除氧效果差的原因进行分析,提出了具体改造方案并予以实施,取得了良好效果,从根本上解决了空冷除氧器除氧效果差的问题。     

空冷机组凝结水溶解氧超标原因分析及解决对策

针对目前我国已投产的直接空冷机组普遍存在凝结水溶氧量偏大的问题，介绍了直接空冷机组凝结水溶氧偏大的原因，提出采用真空系统全部使用带水封的真空阀门，把凝结水和补水加热到相应压力下的饱和温度和采用内置式除氧器等措施，降低直接空冷机组凝结水的溶解氧。     

适应变负荷运行除氧器的弹簧喷嘴

热力除氧是火力发电厂采用最广泛的给水除氧方式。以往,火电厂多采用淋水盘式除氧器,六十年代被喷雾填料式代替。与淋水盘式除氧器相比,喷雾填料式除氧器能适应大负荷的需要,对进水温度的要求也不高。1981年我们曾作过如图1、图2两类喷咀的冷态试验,取得了大量的特性数据(详见《除氧器喷咀冷态试验》一文)。这两类喷咀均属于机械旋流雾化喷咀。     

浅析一体化喷雾淋水盘式除氧器

本文从火电机组除氧器的发展，着重探讨和分析了一体化喷雾淋水盘式除氧器的工作原理和结构特点。为今后高参数。大容量一体化除氧器的结构设计有一定的参考价值。     

空冷机组凝结水溶解氧量高的原因分析及对策

空冷发电机组的特点是真空系统庞大,当蒸汽凝结时,散热引起压降损失会产生过冷,通过分析空冷机组汽轮机凝结水含氧量超过规定值的现状,因热力系统内存在漏点,所以,外界空气的漏入和凝结水过冷是凝结水溶解氧超标的主要原因,凝结水溶解氧超标,影响了机组运行的经济性和安全性,针对这种机组普遍存在的溶解氧超标现象,提出了具体对策,供运行和有关技术人员参考。     

YC—75/4型除氧器改成膜式除氧器

新海发电厂有六台大气式除氧器;其中,YC—50型三台,YC—75/4型一台,均系淋水盘式结构,为我国早期仿苏产品。YC—130型除氧器二台系喷雾填料式结构。淋水盘式除氧器自60年代初期相继投产以来,除氧效果一直较差。80年至81年,我厂将YC—50型其中两台改为喷雾填料式,将YC—75/4改为喷雾薄膜式;一度时间较好,但从84年以来,随着设备不断老化和对外供热负荷不断地增加;除氧给水含氧量逐渐增大;除氧合格率越来越低。86年至87年上半年;我厂给水含氧量平均为20—40PPb,溶氧合格率仅为66.6％87年下半年到88年上半年,其溶氧合格率只有48.9％;更为严重的是:致使给水管道腐蚀穿     

高压除氧器的简易改造

我厂3号高压除氧器(ДСБ-3型),系苏联巴纳乌锅炉厂的早期产品,其额定出力为225吨/时,为淋水盘式。改造前,出力在150吨/时以上时,出水溶氧不合格(大于10微克/升),尤其是当低压除氧器停运或检修,低温软化水的加热除氧也由该型高压除氧器来完成时,除氧头即出现强烈振动。为解决这个问题,我们将原除氧器改为喷雾-淋水盘式除氧器,收到了良好效果。一、除氧器的改造情况(见图1、图2)     

膜式喷管在除氧器改型中的应用

一、前言火力发电厂给水除氧均采用热力除氧方式,其除氧效果与除氧设备的结构直接相关。我国五十年代投运的除氧器都为淋水盘式,六十年代之后,随着机组容量的不断增大,除氧器压力的提高,除氧器结构都为喷雾填料式。这种除氧器的除氧效果及运行的稳定性与喷淋     

除氧器改造实例浅析

简述哈尔滨气化厂热电厂换热站原喷雾淋水盘式除氧器及新装水膜填料式除氧器的构造及原理,从理论上分析了水膜填料式除氧器改造的可行性、改造步骤及实际效果。     

某空冷机组真空除氧器的工程应用

总结多种典型除氧器的工作原理、结构特点及应用条件。在国内外空冷机组真空除氧技术方案的基础上,以国外某空冷机组工程项目为依托,采用汽轮机排汽在外置式真空除氧器进行热力除氧,并在系统上设置一套抽真空装置的技术方案,满足本工程参数及性能要求,设备运行良好。除氧器的设计选型具有一定的实际工程应用参考价值。     

600MW直接空冷机组凝结水溶解氧超标原因分析及治理

简述了凝结水溶解氧超标的危害.分析了大唐托克托发电有限责任公司(托电)600MW直接空冷机组凝结水溶解氧的超标情况,认为引起溶解氧超标的主要原因为:空气漏入真空系统、机组真空变化快、机组负荷高、凝结水过冷度大等.结合托电实际情况,对空冷凝结水回水除氧设备和系统进行了改造,解决了凝结水溶解氧超标的问题.     

1000 MW级核电站大型除氧器选型分析

介绍了核电站广泛使用的两类原理和结构不同的除氧器,详细分析和论证了其各自的优缺点后指出,淋水盘式除氧器在加热性能上略优于鼓泡管式除氧器,除氧性能两者相当,而鼓泡管式除氧器则在特殊工况下的运行稳定性和维护保养的便利性方面稍优于淋水盘式除氧器.提出了核电站大型除氧器的合理选型原则.     

漳山2×300 MW直接空冷系统存在的问题及解决方案

山西漳山发电有限责任公司(以下简称漳山公司)2×300MW直接空冷机组目前运行比较稳定,在机组运行期间暴露出一些问题,如夏季机组不能满负荷运行、空冷凝汽器系统受不利风向的影响比较严重、机组真空系统的泄漏和凝结水含氧量高的问题等。文章分别介绍了直接空冷系统在设计、安装、调试、运行中出现的一些问题及解决方案。如:热态冲洗时补水方式存在不足;空冷风机的控制为国内同类型机组首次采用全变频控制,自动调节效果良好;空冷机组的防冻问题及受大风环境的影响,并给出了一些对策。     

几种除氧器除氧效果的分析

除氧器的作用是除去溶于水的含氧 ,避免锅炉、汽轮机组各系统的金属部件在高温下发生过度的氧化腐蚀。电厂早期使用淋水盘式除氧器 ,它对进水温度和负荷要求苛刻 ,其除氧效果较差 ,淋水盘的小孔易堵塞。后使用喷雾填料式除氧器 ,其除氧效果比淋水盘式除氧器好 ,但只能除去水中溶解氧的 80 %～ 90 %。新研制的旋膜式除氧器 ,进一步强化了传热、传动、传质过程 ,旋膜式结构保证了“三传”过程的顺利实施 ,除氧效果较好。     

直接空冷机组凝结水溶解氧超标原因分析及处理

乌拉山发电厂2×300MW国产燃煤直接空冷发电机组是直接空冷技术国产化的第1台。通过机组调试,发现凝结水溶氧一直超标,超标的主要原因是辅助设备、凝结水真空负压系统、凝结水补水除氧凝结水箱补水等存在问题。针对这些问题,分别对辅助设备、凝结器真空负压系统、凝结水补水除氧、补水系统等采取了相应的措施,解决了上述问题,可为解决同类机组类似问题提供参考。     

350MW超临界机组直接空冷系统运行故障分析及处理

某电厂350 MW超临界机组直接空冷系统运行中出现了凝结水系统滤网堵塞、凝结水含铁量超标,机组真空低保护跳闸,空冷管束冻结变形等故障,影响了机组运行的可靠性、经济性。对故障原因分别进行了分析,并提出了相应的解决、预防措施。同时,总结了空冷系统安装、调试过程中应做的优化措施,为确保空冷系统投运后能达到最佳运行状态提供参考。     

低压除氧器的改进

一、除氧器改前概况: 我厂中压机组,配有五台低压(大气式)除氧器,其规范是:1.2个绝对大气压、饱和温度104℃,设计容量为120T/H。原除氧器结构形式为淋水盘式,如图一所示。该形式除氧器的缺点是受传热方式的限制,即水沿淋水装置呈柱状落下,水与蒸汽之     

600MW直接空冷机组凝结水回水系统改造对回热效率的影响

针对内蒙古鄂温克发电厂的2台600MW的超临界燃煤直接空冷汽轮机机组存在的凝结水过冷度与溶氧量超标问题。提出在排汽装置导流板喉部位置加装凝结水雾化喷头和增加内置除氧器的方法降低凝结水过冷度和溶氧量,并采用等效焓降法对改进的机组进行了分析计算。结果表明,通过对机组的改进,凝结水过冷度与溶氧量均明显降低,凝结水温度升高,从而降低了机组的抽汽量、蒸汽消耗量和发电煤耗。