X65M管线钢生产实践

文章详细叙述了稀土钢板材公司现有工艺条件下生产石油天然气输送用钢种的难点,并针对难点制定相应措施,最终生产出质量合格的连铸板坯。经表面检查和低倍酸蚀检验证明,铸坯表面质量良好,中心偏析B类≤2.0级、中心疏松≤2.0级比率达到100%。经用户反馈使用情况良好,质量稳定。     

钢板表面重皮缺陷原因分析及改进措施

针对兴澄特钢中板分厂出现的典型钢板表面重皮缺陷展开研究,发现重皮主要有柳叶状和坑状两种形貌。柳叶状重皮主要出现在每个浇次开浇初期的前几块铸坯,坑状重皮主要出现在钢板的头部和尾部。利用金相显微镜、扫描电镜等手段对柳叶状重皮进行分析,结果表明:柳叶状重皮主要为开浇初期非稳态浇注下卷入保护渣及二次氧化物所致;从出现的位置和成分对坑状重皮进行分析,发现坑状重皮主要为铸坯切割翻渣在轧制过程中压入钢板导致。     

管线钢板X60的开发与生产

介绍了利用济钢中厚板生产线现有的工艺装备,通过合理设计化学成分、轧制工艺和冷却工艺,成功开发X60管线钢板;对X60管线钢板生产工艺、实物质量等进行了分析,结果表明济钢生产X60管线钢板的成分、性能完全达到了标准要求,质量稳定。     

X70管线钢头坯质量的研究

针对某钢厂生产的X70管线钢,采用综合分析的方法,对头坯中的T.O、N、显微夹杂物、大型夹杂物以及皮下气泡进行了研究.研究结果表明:头坯中w(T.O)、w(N)稳定但较高,显微夹杂物数量平均为2.28个/mm2,大型夹杂物平均约含 2.0mg/10kg,50%的显微夹杂物尺寸小于3μm.但钢中含有较多Al2O3与MnS...     

X80管线钢边部“翘皮”缺陷成因分析

马钢2 250mm生产线在X80管线钢生产中,部分钢卷板边边部存在表面翘皮缺陷,成为影响X80管线钢钢卷质量的重要因素,通过对卷板缺陷试样的金相分析和能谱分析,发现连铸坯的表面缺陷是造成热轧卷边部重皮缺陷的主要原因。     

国丰X60管线钢热轧卷板的生产实践

介绍了X60管线钢热轧卷板首次试生产的基本情况,试制热轧卷板的化学成分、力学性能、金相组织等均达到API技术标准要求,并对化学成分、工艺以及生产中存在的问题进行了讨论。     

X70管线钢表面点蚀成因及机理分析

文章分析了X70钢板的点蚀成因并提出了控制措施,试验表明,X70钢的氧化皮均呈现分层情况,氧化皮内有较多裂纹,结构疏松、不致密,导致层流冷却水中的盐分在X70钢氧化皮中残留,使得X70钢氧化皮内的盐分较高,是导致其在存储过程中发生点蚀的主要原因。磷酸根作为一种缓蚀性阴离子,能够提高材料的自腐蚀电位,并与其他离子相互作用,改善氧化皮的保护性能,但含氧酸根本身就能引起点蚀,所以往层流冷却水中添加PO43-的方法需谨慎。     

2250 mm热轧产线管线钢X65M性能研究

通过对三种成分系、两种热轧工艺生产管线钢X65M产品强韧性能进行对比分析,得出生产较薄规格(t≤12.65 mm)热轧钢带,采用低碳Mn-Nb-Ti成分系设计较为经济合理,同时结合轧制过程大压下量、快速冷却、低的卷取温度的TMCP措施更有利于提高材料的强韧性。     

X70管线钢铸坯中非金属夹杂物的研究

利用大样电解、金相观测、扫描电镜(SEM)和电子探针(EPMA)等手段,对X70管线钢铸坯中夹杂物的数量、粒径、形貌及组分进行了研究.结果表明:X70管线钢铸坯中夹杂物数量较多,粒径较大,且多为复合夹杂.针对大型夹杂物中硫化物、氧化物、硅铝酸盐和钙铝酸盐复合夹杂的特点,分析了铸坯中夹杂物的主要来源.     

薄规格X65M管线钢的工业试制

南钢根据客户采购技术协议要求,合理设计产品成分,充分发挥轧机设备特点,采用TMCP技术,由150 mm×2 630 mm断面坯料轧制开发出6.8 mm×2 550 mm尺寸薄规格X65M管线钢板。力学性能检验结果表明,钢板拉伸性能优异,低温冲击性能满足客户要求,低温落锤性能稳定,获得客户的赞誉,提高了企业知名度。     

X70M管线钢终冷温度偏差大原因分析及工艺改进

针对湛江钢铁4 200 mm厚板轧机生产X70M管线钢时,冷床上钢板上表面呈现明显的带状氧化铁皮现象,不仅影响钢板表面质量,而且造成钢板终冷温度波动。从机械、工艺两方面进行深入分析,通过除鳞打击试验验证钢板宽度方向除鳞效果,并结合带状氧化铁皮对钢板经Mulpic快速冷却后终冷温度均匀性的影响,对精轧除鳞工艺制度进行改进,在确保钢板终轧温度的基础上,可以通过合理布局除鳞道次进行改进,新增除鳞道次越接近终轧末道次,除鳞效果越显著,并对除鳞喷嘴安装及维护提出可行性方案,现场生产实践证明,上述策略能够改善X70M管线钢除鳞效果。     

厚规格高Nb成分X80M管线钢探伤不合原因分析及改进措施

针对集中出现的厚规格高Nb成分X80M管线钢探伤不合问题,利用光学显微镜、扫描电镜及能谱仪等检测手段,对钢板缺陷处进行检测分析。结果表明：钢板中心富集的铌、钛夹杂物是导致探伤不合的直接原因,而冶炼中LF精炼过程温度低,净空小,钢水加热及搅拌效果差,致使加入的铌铁未完全溶解或溶解的铌分散不均匀,是导致探伤不合问题的根本原因。     

本钢2300mm热轧机组试轧X60管线钢

本钢2300mm热轧机组试轧了X60管线钢,试制钢达到了较好的尺寸精度,该钢具有良好强度和韧性配合,良好的低温冲击韧性,显微组织为细小的针状铁素体和少量弥散在铁素体基体上的珠光体。表明本钢2300mm热轧机组已具备批量生产X60管线钢的能力。     

包钢X65管线钢Φ300 mm圆铸坯的试制

包钢钢联股份有限公司炼钢厂采用120 t顶底复吹转炉-100 t LF(VD)-5流Φ300 mm铸坯连铸工艺流程试生产X65管线钢13MnNbTi(%:0.10～0.16C、1.20～1.40Mn、0.03～0.05Nb、0.01～0.02Ti、0.025～0.05Al)。生产实践表明,通过铁水脱硫([S]≤0.005%),转炉挡渣出钢,精炼渣碱度≥3.0,VD处理≥13 min,可以使[S]≤0.005%、[P]≤0.015%、[H]≤1.5×10~(-6)。通过全程保护浇铸和结晶器电磁搅拌工艺,钢中氧含量(13～21)×10~(-6),平均氧含量16.44×10~(-6),铸坯表面质量良好,低倍组织0～1级。     

X80管线钢探伤不合的原因分析

通过取样分析,研究了冶炼、轧制及轧后控冷工艺对X80管线钢板微观组织及探伤的影响。结果表明中心偏析、裂纹、MnS等夹杂物以及氢均对钢板的探伤结果造成不利影响。     

X70管线钢表面纵裂纹分析及改进措施

通过对南钢连铸机生产管线钢数据的统计分析,查找影响管线钢X70表面裂纹的因素。结果表明铸坯断面、拉速、过热度、钢水成分、结晶器冷却强度均对X70管线钢的表面裂纹产生影响,而设备的精准却是被忽视的主要因素之一。在此基础上,提出了降低X70表面裂纹发生率的措施,即规范拉速、改进保护渣、调整结晶器冷却水流量、稳定过热度、控制钢水成分以及优化水口及提升设备精准等。     

Nb含量及成品厚度对X65 M管线钢性能的影响

文章以包钢生产X65M管线钢为研究对象,讨论了不同Nb含量、成品厚度与取样方向对X65M管线钢卷板力学性能的影响,数据分析得出,化学元素Nb能够有效细化X65M管线钢卷板晶粒,相同热轧工艺下,成品厚度越薄X65M管线钢卷板低温韧性越好,横向取样机械性能明显高于30°方向取样机械性能。这将为包钢的实际生产和产品验收提供可靠的理论依据。     

高级别管线钢冶炼关键技术分析

根据本课题组在国内多家钢厂高级别管线钢方面的系统取样研究和工艺调研,综合分析了管线钢中硫、磷、氮、氧、氢、夹杂物、窄成分冶炼以及铸坯质量控制的关键技术.管线钢生产中铁水预处理、转炉冶炼、精炼、连铸等炼钢过程的系统优化,以及结合高级别管线钢各元素控制的特点和要求的针对性技术系统集成是管线钢杂质元素和夹杂物控制的两个重要方面;采用新的夹杂物改性标准对高级别管线钢钙处理进行控制和加强非稳态浇铸期连铸工艺技术的改进是控制夹杂对管线钢性能危害的关键;连铸工序的工艺优化和完善的设备管理,以及精炼工艺的配合实现无缺陷铸坯生产是高级别管线钢质量稳定的重要保障.     

珠钢150 t EAF-LF-CSP工艺X60管线钢的开发

珠钢用150tEAF-LF-50—60mm板坯连铸机-热连轧工艺和Nb-Ti复合微合金化技术开发了9．50mm带X60管线钢（％：0．03-0．07C，1．2—1．6Mn，Nb＋V＋Ti≤0．15）。检验结果表明，钢带组织为铁素体＋少量珠光体，晶粒度11．5—12．0级，带状组织≤1．5级，屈服强度440-505MPa，0℃夏比冲击功为140—270J，其综合性能满足API-5L技术标准和工程使用要求。     

X52管线钢探伤不合的分析

管线钢是厚板产品中重要的一类,X52管线钢按正常工艺浇注、加热和轧制,其超声波探伤时出现批量不合格钢板.采用低倍、金相、扫描电镜等分析了探伤不合格的原因,证实钢中存在钙铝酸盐和硫化钙的大型复合夹杂,是导致探伤不合格的主要原因.根据分析检测结果,提出了相应的工艺改进措施.