AlFeCrCoNi高熵合金的机械合金化法制备及退火行为研究

为了研究AlFeCrCoNi高熵合金的热处理工艺,文中采用机械合金化法制备了AlFeCrCoNi高熵合金,研究了球磨时间对Al、Fe、Cr、Co、Ni合金相变、晶粒尺寸、颗粒尺寸和球磨粉体形貌的影响,分析了球磨法制备的AlFeCrCoNi高熵合金的退火行为.研究结果表明:随着球磨时间的延长,晶粒尺寸逐渐减小,趋于稳定时其晶粒尺寸为34.球磨60h时,粉体颗粒形貌为球状,颗粒尺寸约为20μm.AlFeCrCoNi高熵合金在加热过程中分别在615.7℃、971.5℃和1 384.3℃出现三个吸热峰,前两个峰表明发生固态相变,1 384.3℃为高熵合金的熔点.     

WC-12Ni硬质合金粉体粒径及固含量对表面化学镀Ni-MoS2复合层的影响

为了研究颗粒粒径以及固含量对WC-12Ni粉体表面化学复合镀Ni-MoS2层的影响及作用机制,对商用WC-12Ni粉体筛分得到3种不同粒径范围(10～25μm、25～30μm和30～40μm)的粉体并在固含量分别为25、75、125 g/L的条件下进行化学镀包覆Ni-MoS2复合层.采用场发射扫描电子显微镜(FE-SEM)和能谱仪(EDS)对镀覆前后WC-12Ni粉体的表面形貌、Ni-MoS2层厚度以及元素分布进行表征,并对粉体表面复合镀层的均匀性、致密性和完整性进行评价.结果表明,无论何种粒径分布的WC-12Ni粉体,增加待镀粉体在镀液中的固含量均有利于提高其表面Ni-MoS2复合镀层的均匀性、致密性和完整性;当镀液中粉体固含量较低时,只有尺寸较大的WC-12Ni颗粒(25～30μm和30～40μm)表面能获得均匀致密的Ni-MoS2镀层,尺寸分布为10～25μm的细小WC-12Ni颗粒表面镀覆不均匀、甚至有一定比例未包覆粉体.镀液中固含量的增加提高了WC-12 Ni颗粒之间在机械搅拌时发生碰撞、剪切和摩擦等相互作用的概率,而粉体粒径增加使得颗粒之间的相互作用更加强烈,均有利于Ni-MoS2复合镀层在颗粒表面的均匀沉积和致密化.     

甲醇制丙烯分子筛催化剂废弃物超细化工艺研究

为了实现甲醇制丙烯用分子筛催化剂因积碳失活废弃物的资源化利用,利用行星磨对其进行了超细化处理,系统探讨了球磨工艺参数对超细化工艺的影响。结果表明,在球磨时间为9 h,球磨转速为360 r/min,球料质量比为5:1,直径分别为1,3,5 mm的研磨球质量配比为60%:30%:10%的最佳球磨工艺参数下,可以批量获得中位粒径为1.94μm的废弃甲醇制丙烯用分子筛催化剂超细粉体。     

球磨对碳化硼粒度及游离碳的影响

主要研究球磨因素对碳化硼粒度分布的影响,并考察游离碳含量随球磨时间的变化规律.实验结果表明：随着球磨时间增加,碳化硼粒径分布曲线向粒径小的方向移动,当球磨时间达到60 h,粉体粒径细化程度减缓,继续球磨可进一步提高超细颗粒含量;当球磨时间达到一定程度,不同的球料比对粉体粒径分布曲线影响较小;游离碳含量随着球磨时间增加而提高,在20～40 h碳含量增加显著,之后增加缓慢;SEM电镜显示球磨前后粉体显微形貌发生显著变化;XRD分析显示球磨60 h后粉体中出现很强的游离碳衍射峰.     

无粘性粗粒土直接剪切试验的强度尺寸效应(研究生论坛）

为研究无粘性粗粒土直接剪切试验的强度尺寸效应,采用相同试样尺寸直剪仪对不同最大粒径无粘性粗粒土进行了直剪试验。试验土料最大粒径分别为40mm、20mm、10mm、5mm 和2mm ,各组土料具自相似质量分形结构以保证各土料孔隙特征相同,并采用预先植入竖直锡丝的方法测量剪切带宽度。试验结果表明：随最大粒径增大,剪切带宽度和强度增大,且当最大粒径大于试样高度的1/20时,产生明显的强度尺寸效应现象;咬合力c和内摩擦角φ随试样高度与最大粒径比值的增大而减小,且与其对数呈明显的线性关系;随最大粒径增大,强度尺寸效应逐渐明显的原因为剪切带内颗粒数减少,颗粒间接触力强力链容易形成。     

GMA-DVB聚合物微球制备

采用分散聚合法,以乙醇水溶液为介质,聚乙烯吡咯烷酮为分散剂,过氧化二苯甲酰为引发剂制备聚甲基丙烯酸缩水甘油酯-二乙烯苯窄分布聚合物交联微球。研究了分散聚合中,介质的醇水比、水油比、单体配比、引发剂用量以及搅拌速度和搅拌杆安装方式对微球形貌、粒径、粒径分布及收率的影响。使用数字图像分析仪分析表征聚合物微球的形貌、粒径、粒径分布。反应中使用显微镜跟踪观察了微球的形成过程,探索了分散聚合的反应机理。合成了球形形貌好、粒径在3～5?μm之间的GMA-DVB微米级单分散聚合物微球。     

合成条件对化学共沉淀法制备NiCuZn铁氧体磁性能的影响

利用化学共沉淀法制备了Ni0.25Cu0.25Zn0.5Fe2O4铁氧体粉体,研究了合成条件对样品粒径和磁性能的影响.通过XRD、SEM、激光粒度仪(LPS)等测试手段分析了其相结构和微观形貌,用振动样品磁强计(VSM)测量了其室温下磁性能.结果表明:化学共沉淀法合成的NiCuZn铁氧体粉体为纯相的尖晶石型结构,平均颗粒尺寸为2.3μm,平均晶粒尺寸为15 nm.样品的平均颗粒尺寸随反应温度的升高而减小,随盐溶液流速和搅拌速率的增大而增大.样品的磁性能随反应温度和搅拌速率的增大由顺磁性转变为软磁性,而盐溶液流速增大时仍为顺磁性.     

流冰碰撞下桥墩安全的有限元分析

运用有限元软件ANSYS/LS-DYNA对流冰碰撞桥墩的过程进行了仿真模拟.分析了不同尺寸流冰碰撞桥墩的情况,计算得出了在水深5 m、流冰运动速度1.5 m/s、流冰厚度0.3 m的情况下,致使桥墩破坏的最小流冰尺寸为4 m×4 m.该结果可为冰凌灾害防治工作提供参考和指导.     

悬浮聚合法制备负离子聚合物微球的研究

以聚氨酯(PU)增稠的甲基丙烯酸甲酯(MMA)为分散剂、硅烷偶联剂KH-570为表面改性剂,通过球磨法利用偶联剂对超细负离子粉表面进行有机官能团改性,并制得悬浮性良好的分散料浆,再以此为分散相、水为连续相、聚乙烯醇(PVA)为分散稳定剂、过氧化苯甲酰(BPO)为引发剂,通过悬浮聚合制备包含有超细负离子粉末的聚合物微球。对微球制备过程中相关因素的分析结果表明:随着分散阶段搅拌速度的增大,微球粒径减小、负离子粉包覆率降低;聚氨酯含量的适当增加可以相应提高微球中负离子粉的有效含量;当搅拌转速为550r/min、BPO含量为1.4%、PVA浓度4.3%、PU加入量5.0%时,可以制得平均粒径25μm、负离子粉包覆率较好的聚合物微球。     

基于EDEM的沥青混合料搅拌机叶片参数匹配

为了提高搅拌均匀性,在普遍使用的双卧轴搅拌机上,采用离散元EDEM软件模拟了不同搅拌叶片参数下的沥青混合料搅拌过程,通过对8 mm集料含量变异系数达到目标均匀度所需搅拌时间的正交分析,得到了单轴叶片总数量、单轴叶片布置、叶片轴向安装角和返回叶片数量的合理匹配,并进行了试验验证.结果表明:所有叶片参数下搅拌的8 mm集料含量变异系数,都随着搅拌时间的延长而呈负幂函数递减;当给定目标均匀度的变异系数为0.1时,对所需搅拌时间显著性影响的强弱顺序依次是:单轴叶片总数量、单轴叶片布置、返回叶片数量和叶片安装角;各叶片参数的合理匹配关系是:满足拌缸长宽比小于1的单轴叶片总数量,单轴叶片对置,2对返回叶片,45°轴向安装角.     

球磨法制备黄铁矿粉末及其表征

为了降低黄铁矿的粒径,提高其活性及其在环境修复领域的应用效果,研究了黄铁矿粉末的制备条件.采用球磨法制备黄铁矿粉末,通过扫描电子显微镜(SEM)对球磨所得黄铁矿粉末进行了表征.结果表明:当球料比为10∶1,球磨时间为24 h时,颗粒粒径即可达到在100 nm以内;在球磨时添加球磨介质乙醇,可使所得粉末粒径分布更均匀;制备好的黄铁矿粉末经超声波分散0.25 h,可有效降低粉末的团聚.即在合理的球磨条件下,可以制备出纳米级黄铁矿粉末,提高了黄铁矿粉末的比表面积和表面活性.     

机械激活辅助熔盐法制备碳氮化钛研究

文章以氯化铵为氮源,采用机械激活辅助熔盐法制备碳氮化钛,研究结果表明,反应温度的升高和球磨激活时间的延长,均有助于减少副产物含量。所得TiC0.7N0.3颗粒尺寸在0.5μm-2μm之间。同传统固态合成法相比,采用该方法合成TiC0.7N0.3粉体的反应温度大幅降低,反应时间也大幅缩短。     

多步种子溶胀法制备微米级大粒径单分散胶体微球

为制备大粒径(接近20μm)、单分散聚苯乙烯(PS)微球,首先采用分散聚合法制备PS种子微球,再经过多步种子溶胀策略实现制备目标。讨论了多步溶胀过程中稳定剂聚乙烯醇(PVA)浓度对PS微球的粒径和单分散性Cv的影响,以及阻聚剂NaNO_2对聚合过程中二次核心的影响。结果表明:种子PS微球粒径为(3. 15±0. 13)μm,在种子溶胀过程中,随着变异系数先减小后增大;加入NaNO_2可有效抑制二次核心生成;经三步种子溶胀最终制得平均粒径为18. 76μm、变异系数为0. 209的PS微球。     

柴油机排气阶段颗粒碰撞过程动力学特征分析

为探究柴油机排气阶段颗粒碰撞过程的动力学特征,采用离散单元动力学软件EDEM和Fluent耦合,基于相似理论,建立了柴油机排气阶段颗粒碰撞仿真模型.针对柴油机不同排气压差、气体流速的碰撞过程进行仿真,分析了碰撞过程中颗粒的角速度、湍动能、转矩、碰撞刮擦力等碰撞动力学参数的变化规律.结果表明:当流速一定、粒径相同、排气压...     

微孔对氧化铝瓷球磨损特性的影响

研究了微孔对平均晶粒尺寸分别为3μm、6μm和15μm氧化铝瓷球磨损特性的影响。对于平均晶粒尺寸为3μm的瓷球,发现直径大于1μm的微孔影响瓷球的磨损,而直径小于1μm的微孔几乎不影响。对于磨损过程主要由塑性变形机制引起的微晶氧化铝瓷球,可能存在磨损临界孔洞尺寸。无论平均晶粒尺寸是3μm还是6μm和15μm的瓷球,在球磨损的微孔边缘处,晶粒都是沿晶脱落和穿晶断裂,主要发生由脆性断裂机制引起的磨损过程。     

高能球磨时间对牡蛎贝壳粉体性能与结构的影响

采用高能球磨法对牡蛎贝壳粉进行改性,通过改变球磨时间,研究了牡蛎贝壳粉体各项性能与结构的相应变化,并探究了各性能与球磨时间之间的变化规律。结果表明,当球磨时间从5h逐步增加至25h时,牡蛎贝壳粉的粉体平均粒径从58.32μm逐渐变为19.88μm,粒度分布变窄,颗粒比表面积由17.459m~2/g升至21.364m~2/g,饱和溶液pH由9.37升至9.73,粉体的Zeta电位从-12.79升至18.78;当球磨时间达到15h时,晶型由文石型开始转变为方解石型,同时基团的键结合力也逐渐增强。利用最小二乘法得到反映各性能与球磨时间之间的变化关系公式。     

超细分散蓝291的制备

以分散蓝291为研究对象,考察了球磨工艺,球磨-高压均质工艺和再沉淀-高压均质工艺对分散染料粒径的影响.在球磨工艺中,分散剂的复配比m(Reax-85A)∶m(MF)=2∶1,m(分散蓝291)∶m(分散剂)=1∶1,m(分散蓝291)∶m(1mm氧化锆珠)=1∶20,溶剂为水和少量乙二醇,球磨8h,得到染料悬浮液,经激光粒度仪检测,D50≤163nm,D90≤824nm,粒径分布不均一.在球磨-高压均质工艺中,染料经上述球磨工艺处理后,在120 MPa下均质4次,染料D50≤164nm,D90≤216nm,粒径分布均一.在再沉淀-高压均质工艺中,分散蓝291经再沉淀后,在120MPa均质压力下均质4次,制备得到超细化分散蓝291,染料的D50≤112nm,D90≤184nm,粒径分布均一,较前面两种工艺更有效地减小了染料粒径.     

混凝动力学方程的蒙特卡罗模拟

建立了蒙特卡罗方法求解Smoluchowski方程,该方法通过产生随机数序列,从概率密度函数出发进行随机抽样,模拟颗粒的凝聚过程,同时记录特征量的模拟结果以得到问题的解.蒙特卡罗计算方法则是利用计算机模拟离子碰撞情形,克服了有限差分法在体积分数较小时的上述弊端,并节省了大量运算过程和繁冗的中间假设.研究结果表明在凝聚过程中,无论是布朗运动还是剪切力作用,颗粒的形态对其尺寸分布均有较大的影响,分形维数越低,絮体尺寸分布越集中,小颗粒尺寸数目较多.剪切力场下凝聚过程中的颗粒分布受其影响尤为显著.研究结果同时表明,布朗运动下颗粒尺寸分布受时间影响甚微,颗粒尺寸分布变化不显著,而剪切力场下颗粒的粒径分布受时间影响甚大,随絮凝时间的延长,大颗粒尺寸所占的比例逐渐增加.     

机械合金化中Fe-Cu粉体微观结构变化研究

通过对不同配比的Fe粉和Cu粉进行合金化处理,研究球磨过程中粉体的微观结构。实验结果证明:球磨后粉体的晶粒尺寸先增大后减小,最后趋于稳定。XRD分析表明经过球磨后,粉体的衍射峰发生了宽化并形成了固溶体。固溶体的形成改善了金属结合剂金刚石工具的使用性能。     

球扁药药型尺寸对内弹道性能的影响

以5.8mm枪为射击平台,通过经典内弹道模型理论计算出弧厚不同的几种球扁药理想混装时的最大膛压及初速,并通过靶场实验测试出实际弧厚不均一的球扁药混装时的初速.理论计算结果表明:5.8mm枪的初速及最大膛压均随着球扁药弧厚的增加有所降低;单一尺寸球扁药中混装其他尺寸量越多,最大膛压及初速变化量越大;混装方式较单一尺寸装药,最大膛压及初速跳动减小.靶场实验结果与理论计算结果相一致,球扁药过筛尺寸均匀后,初速跳差明显降低.因此,应改进球扁药生产工艺或装药方式,提高弹道一致性.