宝钢3号高炉炉墙结厚的处理

简要分析了宝钢3号高炉炉墙结厚的原因,重点阐述了炉墙结厚的处理措施。2016年7月上旬3号高炉发生炉墙结厚,认为原燃料质量变差,入炉粉末增多,锌负荷异常上升是造成本次炉墙结厚的诱因;在原燃料质量发生波动时,布料制度和冷却制度调整不及时是造成本次炉墙结厚的主要原因。以确保高炉顺行为主方向,通过采取大幅退焦炭负荷、连续添加紧急空焦、提高燃料比与炉温、提高冷却水进水温度并降低水量、降低风口前理论燃烧温度等措施,成功处理了炉墙结厚。     

3号高炉(二代)炉墙结厚与操作炉型的管理

宝钢3号高炉(二代)炉体采用铜冷却壁,开炉两年后首次发生炉墙结厚,由于结厚处理时间长、炉况波动大,严重影响生产。分析认为,冷却壁镶砖的不均匀侵蚀是造成本次炉墙结厚处理困难的主要原因。对使用铜冷却壁的高炉在生产中如何控制操作炉型给出了建议。通过减少原料入炉粉末;稳定顺行,保持炉况稳定;防止边缘气流过重;提高软熔带位置;建立适宜的铜冷却壁冷却制度等可以防止炉墙结厚的发生。     

鞍钢4号高炉炉墙结厚原因及解决措施

鞍钢4号高炉停炉大修更换炉缸耐材后,高炉出现炉墙结厚现象。通过对炉墙结厚原因进行分析,采取了加强原料质量管理、降低冷却强度和调整装料制度等措施,炉墙结厚得到有效处理,高炉炉况恢复正常。     

莱钢2号1880m3高炉降料线处理炉墙结厚操作实践

莱钢2号1 880 m~3高炉因频繁停产导致炉况波动,进而发展为炉墙结厚。高炉操作者通过打水降料线的方式,快速解决了炉墙结厚问题,使高炉炉况逐步恢复正常。本文对炉墙结厚处理过程进行了总结,并对挂结物的形成原因与脱落机理进行了分析。     

邯宝1#高炉炉墙结厚的处理

以邯宝炼铁厂1#3 200 m3高炉在2013年11月发生炉墙结厚为例,分析了此次炉墙结厚的原因、处理过程以及经验教训.通过采用改变操作制度、加萤石洗炉等措施对高炉炉墙结厚进行治理,为类似高炉炉况冶理提供借鉴.     

武钢1号高炉炉墙结厚的处理

对武钢1号高炉炉墙结厚的处理过程进行了总结。认为原燃料质量下降、高炉处于护炉生产状态、铜冷却壁冷却强度较大、INBA设备故障导致高炉经常憋炉是导致1号高炉炉墙结厚的主要原因。采用热洗炉和强烈发展边沿气流等措施,分三个阶段对炉墙结厚进行处理,20天后炉况彻底恢复正常,主要技术经济指标明显改善,利用系数提升至2.485,燃料比降至491.6 kg/t。     

邯宝1号高炉炉墙结厚的处理

对邯宝1号高炉炉墙结厚的原因及处理过程进行了分析总结。通过采取调整高炉上部装料制度、下部风口布局、冷却制度,以及全焦冶炼、萤石洗炉等措施,彻底处理炉墙结厚,恢复了高炉顺行,改善了生产指标。     

唐钢2号高炉炉墙结厚预测模型的应用

唐钢2号高炉(2000m~3)采用炉墙结厚预测模型实时监控,实现了炉墙结厚在线诊断,可对炉墙黏结状态的进行量化分析,并对炉墙结厚进行分级预警。实践表明,高炉炉墙结厚预测模型,可以直观准确地反映高炉炉墙的工作状态,将传统的仪表监测数据,通过数理分析转化为高炉炉墙黏结状况的可量化参数。2016年4月16日预警高炉炉墙结厚,计算结果表明,8、9段冷却壁4个分区黏结物的平均厚度分别为69.5mm、35.75mm。     

韶钢1号高炉高温区冷却壁损坏原因分析与应对措施

对韶钢1号高炉（420 m3）冷却壁损坏的原因进行分析,针对不同的漏水,采取相应的应对措施,避免或减少了由于漏水造成的炉凉及炉缸冻结或炉墙结厚等事故,达到了安全稳定生产的目的.     

长钢3号高炉炉墙结厚处理

对长钢3号高炉炉墙结厚的原因及处理进行了总结分析。认为人炉原料质量变差、操作上采取措施不到位是导致高炉炉墙结厚的主要原因。通过冷却壁水温差变化来确定其结厚部位，然后，采用发展边缘煤气流、控制冷却强度、改善入炉原料质量、集中循环洗炉等措施来消除结厚，恢复正常生产，取得了较好的效果。     

1号高炉热风炉凉炉和破损调查及补修

介绍了宝钢１号高炉４座热风炉（ＨＳ）在高炉大修期间凉炉设备和方法与破损调查、炉墙破损状况及补修方法。     

宝钢4#高炉建设管理与实践

在宝钢分公司4#高炉建设中,充分总结和吸收了宝钢1#,2#,3#高炉工程建设的经验及20年宝钢高炉生产实践中积累的经验,提出了4#高炉长寿建设的战略定位和早建成、早投产、早达标的战略目标.围绕4#高炉建设战略定位和目标,在工程综合进度推进协调、耐材管理、三电管理、施工技术管理等方面采取了一些创新的管理措施和方法.4#高炉成功建设形成的管理创新点,对今后大型高炉的高质量快速建设提供有益的借鉴.     

宝钢湛江钢铁1号高炉开炉及生产操作实践

宝钢湛江钢铁1号高炉于2013年5月17日开工建设,经过紧张的工程建设和事先充分合理有序的开工前准备,于2015年9月25日顺利点火投产。投产后不久主码头遭受台风“彩虹”袭击,主原料进厂受阻,1号高炉一度被迫处于低利用系数生产阶段。2015年12月主原料码头修复后,高炉开始逐步提产,多项操作指标稳步提升,喷煤比达到170kg/t,利用系数达到2.3t/(d·m3),实现达产达标。针对两个不同的操作阶段,通过调整操作制度、优化操作参数,炉况始终保持稳定顺行。     

宝钢3号高炉操作内型的形成与维护

总结了宝钢3号高炉设计内型及形成操作内型的过程。介绍了厚壁高炉投产初期内型的演变。当操作内型合理化之后,高炉具备了薄壁高炉的特征,操控性能良好,获得了良好的操作指标。采取有效的维护操作内型的措施,使宝钢3号高炉经历了17年的生产仍具有良好的活力。     

高炉内锌的分布及平衡

了解高炉内锌的来龙去脉对高炉的冶炼和寿命至关重要。对宝山钢铁股份有限公司的高炉生产进行了系统取样,测定了样品的锌含量,并结合高炉的生产数据对2、3号高炉进行了锌平衡计算,分析了锌在高炉内的分布。计算结果表明：入炉原料中烧结矿的锌含量是影响高炉锌负荷的主要因素,2号高炉中的锌主要由炉顶煤气带走,而3号高炉中的锌主要由渣、铁(包括集尘灰)带走。     

宝钢4号高炉开炉快速高产实践

凭借宝钢高炉五个开炉相关技术的支撑,运用陡升爬坡的加风方法,通过合理控制高炉煤气流的分布,并结合娴熟的高炉大喷煤操业技术,宝钢炼铁工作者在新建的4号高炉上成功地实践了高炉开炉快速高产技术。     

炉料结构对高炉顺行的影响

介绍了11号高炉使用多种烧结矿,尤其是炉料结构发生频繁变化时,对高炉顺行的影响,同时对高炉不接受压差的原因,壁体温度和炉体热负荷波动产生的原因进行了分析,并提出炉料结构发生变化后应采取的操作制度。     

鼓风动能对高炉冶炼的影响及控制

主要探讨了鼓风动能对高炉冶炼的影响,指出鼓风动能对高炉稳定顺行的重要性。重点分析了影响鼓风动能的因素及控制方法,通过对宝钢3号高炉冶炼实绩对比分析,统计归纳出3号高炉合理鼓风动能的范围及经验计算式。     

宝钢3高炉冷却壁水管破损特点及操业对策

概括宝钢3高炉冷却壁水管破损的特点,分析了导致冷却壁水管破损的主要-炉况波动。提出操业对策以减少炉况波动,减少冷却壁水管破损。．     

宝钢1号高炉第三代炉役快速大修出铁场设计

在宝钢1号高炉第三代炉役快速大修出铁场工艺设计中,解决了原有出铁场存在的问题,改良了出铁场设备性能,改善出铁场的劳动环境,满足高炉生产要求.