金属网印的工艺技术(二)

(接上期)下面举例说明各类阳极氧化溶液的典型配方及工艺条件。1.一般装饰用硫酸阳极氧化硫酸150～200g/L工作温度15～25℃电压18～24V阳极电流密度0.8～1A/dm2时间40～60min2.高耐磨硬质膜件的硫酸阳极氧化硫酸70～100g/L工作温度0±5℃电压20V阳极电流密度0.5A/dm2时间15min3     

钢丝热处理—表面处理生产线表面处理工艺参数的确定

钢丝热处理—表面处理生产线工序复杂,在生产时钢丝要经过热处理、电解酸洗、电解碱洗、热水洗、化学酸洗、磷化、皂化、烘干等工序,各个环节的工艺参数都对钢丝拉拔性能有较大影响。经过反复试验,探索出使钢丝在38 s完成清洗、磷化的工艺参数:电解酸洗时,ρ(H2SO4)为200～300 g/L,ρ(FeSO4)<200 g/L,电流密度为10～17 A/dm2;电解碱洗时,ρ(NaOH)为220～320 g/L,温度为40～60℃,电流密度为21～35 A/dm2;磷化时,ρ(ZnO)为20～30 g/L,ρ(NO3-)为30～40 g/L,ρ(PO43-)为20～30 g/L,总酸度为75～95点,游离酸度为7～15点,温度为85～95℃。用处理后φ2.8 mm钢丝拉拔φ1.0 mm钢丝,总压缩率为87.2%、拉拔速度为800～1 000 m/min,拉拔结果均达到要求。     

还原大红R的电化学还原及其染色工艺的探讨

以贵金属氧化涂层网状钛电极为阳极(在阳极电解池中加入35 g/L H2SO4作为电解质);Cu为阴极{在阴极电解池中加入六水硫酸铁(Fe2(SO4)3·6H2O]、三乙醇胺(TEA)、NaOH作为还原染液};Ag/AgCI电极为参比电极组成电解装置进行还原大红R染料(0.2 g/L)的电化学还原染色.最佳还原染色工艺为:还原[Fe2(SO4)3·6H2O 5 g/L,TEA 30 g/L,NaOH 13 g/L,外加电压5 V,阴极面积30 cm2,40 ℃]一染色(40 ℃,70min.浴比1:100)→在空气中自然氧化(15 min)→冷水洗→皂洗(90℃,15 min)→水洗→烘干.该工艺条件下染色织物的ΔK/S值为0.059.说明还原大红R电化学还原染色工艺的染色织物匀染性良好.     

棉毛混纺织物的前处理工艺

采用低温练漂剂TF-179、多功能精练剂TF-120EA和退浆酶TF-162F对棉毛混纺织物进行低温低碱的酶氧一浴前处理。优化的工艺条件为:ρ(TF-120EA)1 g/L,ρ(TF-179)2 g/L,ρ(TF-162F)2 g/L,ρ(H_2O_2)6 g/L,浴比1∶10,80℃处理40 min。按该前处理工艺加工,棉毛混纺织物能获得良好的前处理效果和含毛量。     

高碳钢线材表面清洗工艺探讨

以82B线材为例,分析高碳钢线材酸洗处理后线材表面手感粗糙、黏滞的原因。结合实际生产,对HCl酸洗的工艺参数进行改进:(1)各酸洗槽形成合适的HCl质量浓度范围和梯度,其中2#酸槽ρ(HCl)为110～150 g/L,ρ(FeCl2)为90～150 g/L;3#酸槽ρ(HCl)为170～210 g/L,ρ(FeCl2)为20～60 g/L;4#酸槽ρ(HCl)为210～250 g/L,ρ(FeCl2)为10～30 g/L。(2)酸洗时间10～14 min。(3)采用常温酸洗,无需加热。(4)缓蚀剂添加量以酸液表面形成泡沫层为宜。采用新酸洗工艺后,高碳钢线材表面光滑、无黏滞,酸洗过程正常,效果良好。同时减少HCl溶液浓度调整的次数,降低生产成本,为后续处理提供保障。     

还原法低碳钢丝热镀Galfan镀层工艺

热镀低碳钢Galfan合金镀层钢丝表面易产生缺陷。介绍低碳钢丝还原法热镀Galfan镀层原理。氢气还原氧化铁反应过程中,影响反应速度的主要因素有温度、氧化铁粒度大小、还原时间。氧化铁粒度为2μm时,氧化铁还原反应在350℃时加快,在600℃时还原率达100%。对保护气体还原法生产热镀Galfan合金镀层钢丝工艺进行介绍。钢丝电解脱脂溶液中,ρ(NaOH)为30～35 g/L,ρ(Na2CO3)为20～30 g/L,温度为50～65℃,电流密度为5～15A/dm2;电解酸洗液中,ρ(HCl)为50～100 g/L,ρ(FeCl2)不大于25 g/L,阴极电流密度为5.0～10.0 A/dm2,阳极电流密度为2.0～2.5 A/dm2,温度为室温;退火还原温度为600～780℃,还原时间不小于28 s,冷却段温度为440～455℃;氮气抹拭过程中,压力为0.020～0.025 MPa。解决了普通热镀低碳钢丝Galfan合金镀层表面缺陷。     

大豆蛋白／棉混纺针织物的漂白工艺

分别采用还原漂白、氧化漂白、酶处理、氧化-还原双漂、还原-氧化双漂和氧-氧双漂等工艺对大豆蛋白/棉混纺针织物进行漂白.采用单因素试验和正交试验,测试了白度、强力和毛效等指标,确定优化漂白工艺为:煮漂(双氧水30 g/L,尿素5 g/L,碳酸钠5 g/L,高效精练剂2 g/L,硅酸钠3 g/L,渗透剂JFC 2 g/L,100 ℃处理90 min)→水洗→烘干→环利粉还原复漂(环利粉20 g/L,碳酸钠5 g/L,渗透剂JFC 2 g/L,95～100℃处理120 min)→水洗→烘干.     

靛蓝的电化学还原及其染色工艺的探讨

以贵金属氧化涂层的网状钛电极为阳极(在阳极电解池中加入35 g/L H2SO4作为电解质),Cu为阴极{在阴极电解池中加入六水硫酸铁[Fe2(SO4)3·6H2O]、三乙醇胺(TEA)、NaOH作为还原染液},饱和甘汞电极为参比电极组成电解装置进行靛蓝染料(4 g/L,放在阴极电解池中)的电化学还原染色,最佳还原染色工艺为:还原[TEA 30 g/L,Fe2(SO4)3·6H2O 5 g/L,NaOH 15 g/L,外加电压5 V,阴极面积20 cm2,35℃]→染色(35℃,70 min,浴比1:100)→在空气中自然氧化(20 min)→冷水洗→皂洗(90℃,15 min)→水洗→烘干.该工艺条件下染色织物的(⊿)K/S值为0.066,说明靛蓝电化学还原染色工艺的染色织物匀染性良好.     

还原橄榄绿B的电化学还原及其染色工艺的探讨

以贵金属氧化涂层网状钛电极为阳极(在阳极电解池中加入35 g/L H2SO4作为电解质),Cu为阴极{在阴极电解池中加入六水硫酸铁[Fe2(SO4)3·6H2O]、三乙醇胺(TEA)、NaOH作为还原染液},Ag/AgCl电极为参比电极组成的电解装置中进行还原橄榄绿B染料的电化学还原染色.结果表明:在还原橄榄绿B 0.2 g/L,Fe2(SO4)3·6H2O 5 g/L,TEA 35 g/L,NaOH 13 g/L,外加电压5 V,阴极面积25cm2,40℃还原染色70 min,可以获得较好的染色效果.     

驼绒的脱色工艺与优化研究

采用"媒染预处理-氧化漂白-还原漂白"3阶段工艺方法对驼绒进行脱色,研究了媒染温度、H_2O_2用量、氧化温度、氧化漂白时间、还原剂种类对驼绒脱色后的白度和纤维断裂强力的影响。运用正交试验综合评分法,得出驼绒纤维脱色的优化工艺条件为:预处理阶段:FeSO_4 15%(owf)、NaHSO33 g/L、浴比1∶40,媒染温度40℃,处理时间40 min;氧化漂白阶段:焦磷酸钠8 g/L、H_2O_2用量25 g/L、氧化温度50℃,漂白时间120 min;还原漂白阶段:焦磷酸钠2 g/L、保险粉1 g/L,温度50℃,还原时间60 min。优化工艺获得的脱色驼绒纤维具有较高的白度,且纤维损伤小。     

SWRH82B盘条拉拔断丝原因分析

采用金相和光谱分析SWRH82B盘条在拉拔过程中发生断裂的原因,造成SWRH82B盘条断裂的原因是盘条表面缺陷、非金属夹杂物、缩孔和盘条组织中存在网状渗碳体等。给出改进措施:(1)成品表面缺陷与内部缺陷源于铸坯在二冷区局部冷却过激和表面渣坑轧制,故应严格控制冶炼和轧制工艺;(2)可通过正火消除网状碳化物,应尽量降低钢的偏析程度,加快奥氏体在Acm～Ar1的冷却速度,并采取较低的终轧温度;(3)氢脆引起的断裂可通过人工时效与自然时效来解决(人工时效为200℃、10 h,自然时效约15 d)。以上措施实施后,2012年1—6月生产中再无断丝现象发生。     

冷镦线材的退火工艺

介绍紧固件用冷镦线材的退火工艺。退火工艺控制要点:(1)完全退火需加热至Ac3以上28℃,碳素钢选用Ac3以上30～50℃,合金结构钢选用Ac3以上50～80℃。(2)球化退火将中碳钢、低合金钢加热到Ac1以上20～40℃或Ac1以下13～26℃,保温后缓冷至550℃以下、空冷或在Ar1以下长时间等温后冷却。(3)中间退火。再结晶退火是将钢材加热至Ac1以下约13℃,碳素钢一般为650～700℃;去应力退火一般将钢材以100～150℃/h的速度升温至500～650℃,保温2～4 h,随炉缓冷至200～300℃出炉。球化退火工艺节能、环保、生产周期短,是未来紧固件生产和研究的主要方向。     

ER50-6盘条拉拔断丝及焊丝焊接飞溅原因探讨

针对国内某钢厂开发的ER50-6焊丝钢盘条拉拔细丝时断裂的问题,以及焊丝焊接时产生焊接飞溅和熔融电流大的现象,查找炼钢、轧制过程引起此类问题的原因并提出改进措施:调整冶炼成分以及精炼时间,使w(P)≤0.015%,w(S)≤0.006%,w(O)≤20×10-6,w(N)≤30×10-6;降低夹杂物级别和气体含量,夹杂物最大级别1.5级;使用与ER50-6成分较为适用的保护渣;调整连铸坯拉速与二冷段配水;轧制时对可能造成红钢划伤的区域加装导轮等措施进行防护;降低轧制温度(850~880℃)和吐丝温度(750~780℃),同时控制风冷线的冷速≤1.0℃/s,集卷温度控制在500~550℃。改进工艺后生产的盘条,拉拔断丝率、焊接电流等指标达到用户要求。     

10B21低碳合金钢线材正交试验优化球化退火工艺

介绍低碳合金钢10B21球化退火工艺的优化。采用正交试验确定加热时间、加热温度、保温时间、冷却速度对球化退火工艺的影响,由此获得10B21球化退火的最佳工艺。试验结果可知:最佳球化退火工艺为加热时间6h,保温温度720℃,保温时间6 h,冷却速度20℃/h;在球化退火过程中,保温温度和冷却速度为退火工艺的主要影响因素,必须严格按工艺控制保温温度和冷却速度。引入正交试验设计方法可有效地减少试验次数,对生产和实践具有一定的指导作用。     

宰后不同冷却方式对羊肉品质的影响

为了建立适宜的宰后羊肉冷却程序,采用不同冷却方式(常规冷却,0~4℃放置96 h);延迟冷却,(15±0.5)℃先冷却8 h,然后在0~4℃条件下冷却至96 h;高温冷却,(25±0.5)℃冷却2h,然后放置在0~4℃条件下继续冷却至96 h)对宰后羊肉进行冷却处理,研究不同冷却方式对羊肉品质的影响。研究结果表明:延迟冷却和高温冷却显著增加了羊肉的蒸煮损失率,降低了羊肉的剪切力值,提高了羊肉嫩度,缩短了羊肉的成熟时间(P<0.05);同时提高了羊肉的L*值(P<0.05),增加了a*值(P<0.05),使羊肉的色泽鲜红;此外高温冷却和延迟冷却提高了羊肉的羰基含量(P<0.05),降低了巯基含量(P<0.05),温度越高,羊肉蛋白的氧化程度越大;而且高温冷却的菌落总数显著高于常规冷却和延迟冷却(P<0.05),存在腐败的风险。试验结果证实延迟冷却和高温冷却对羊肉品质的改善均具有积极作用,但考虑微生物和蛋白氧化的因素,延迟冷却更适宜作为宰后羊肉冷却程序。     

65钢丝拉拔断裂分析与盘条生产工艺改进

从盘条生产方面分析65钢丝拉拔断裂的原因:盘条存在表面脱碳、裂纹、中心缩孔等缺陷,钢中非金属夹杂物级别较高,盘条金相组织控制不好,存在不利于拉拔的网状铁素体。提出防止拉拔断裂的盘条生产工艺措施:优化精炼造渣工艺,电磁搅拌电流300～400A,频率4Hz,二冷配水比水量1.7L/kg,保持连铸过程拉速在1.8～2.4m/min,全程保护浇铸,开轧温度1000～1050℃,吐丝温度840～870℃,优化控冷工艺等。措施实施后盘条金相组织中未发现网状铁素体,索氏体化比例提高,盘条表面未发现脱碳、裂纹,拉拔断丝明显减少,65钢盘条实物质量稳定提高。     

奥氏体不锈钢的氨气渗氮处理

用氨气为渗剂,采用不同工艺对0Cr18Ni9奥氏体不锈钢进行渗氮处理。借助光学显微镜对渗氮后试样组织进行分析,结果表明,三段式低温低压渗氮工艺处理后的渗氮层厚度约为90μm,炉压由0.03 MPa增加到0.25MPa后的渗氮层厚度约为135μm,再将第二段温度由550℃提高到950℃后的渗氮层厚度约为220μm,三段式高温加压处理后的渗氮层厚度达到三段式低温低压渗氮层的2.4倍;一段式高温加压处理后的试样硬度HV值为1 100,增大压力和提高温度都能显著提高氮势,增加渗氮层厚度,提高不锈钢的抗腐蚀性能。渗氮影响0Cr18Ni9奥氏体不锈钢的力学性能,在拉伸曲线上出现了锯齿状图形,这与氮化物在拉伸过程中不断开裂有关。     

冷镦钢ML35盘条的开发

介绍高强度标准件用ML35钢盘条的开发与生产过程。通过对ML35钢盘条的成分和轧制工艺进行调整,采用加热段920～980℃,均热段980～1040℃,开轧温度920～980℃,斯太尔摩辊道入口速度12m/min,出口速度24m/min,延迟冷却方式,可得到综合性能均能满足用户要求的冷镦钢盘条。     

55SiCr盘条拉拔脆断分析

分析Φ6.5 mm 55SiCr盘条拉拔过程发生抽芯断裂的原因.采用热模拟试验测定断裂试样在不同冷却速度下的相变组织:当冷却速率不超过2℃/s时,其显微组织为索氏体、珠光体、少量铁素体;当冷却速率大于3C/s时,其显微组织为屈氏体、贝氏体、马氏体等异常组织.试验结果表明盘条的异常组织是产生拉拔脆断的主要原因.给出改进措...     

15CrMo钢管件热处理工艺试验

15CrMo管材在抽检过程中多次出现延伸率不达标,抗拉强度、屈服强度偏高的现象。对不合格的管材进行热处理并取样分析,根据试验结果进行管件成型,最终确定管件的热处理工艺试验方案:(1)正火温度为(940±10)℃,保温60 min,然后喷雾冷却;(2)回火温度为(690±10)℃,保温120 min,然后空冷。热处理后做拉伸试验,15CrMo管件的抗拉强度为505～510 MPa,屈服强度为310～335 MPa,延伸率≥29%,管件成型温度为850～900℃。