高扬程汽车起重机用阻旋转钢丝绳生产

高扬程起重机要求钢丝绳必须有较高的阻旋转性能,阻旋转钢丝绳一般由2层或多层股钢丝绳多次捻制而成,并且内外层刚度系数的差值为零时最好。经过计算选择34W×K7结构的钢丝绳对各层股直径和丝直径进行计算,给出拉丝工艺、热处理工艺和捻制工艺参数。对各层股进行压实处理,合绳过程中控制内外层绳的不松散性及内外层股的变形率,外层股变形率控制在80%~85%,内层股变形率控制在83%~90%,捻制的钢丝绳阻旋转性较好,可满足高扬程起重机的使用需要。     

35W×7高强度大直径多层股钢丝绳生产

针对35W×7高强度大直径多层股钢丝绳采用多次捻制成型,生产难度较大,钢丝绳股容易出现裂缝,钢丝绳松散,内层绳早期断裂,钢丝绳抗旋转性能差等问题,提出解决措施:钢丝绳采用压实股生产,股压实率控制在6.5%~8.5%,提高钢丝绳破断拉力;股内层采用6.5~7.0倍小捻距,外层采用7.0~7.5倍较大捻距,钢丝绳合绳时内层绳股不预变形,外层绳股预变形充分;采用内外层绳一次捻制成型,确保钢丝绳内外层扭转力矩平衡。结果表明,采用新工艺生产的钢丝绳不松散,结构稳定,且破断拉力高,耐磨性和阻旋转性能好,钢丝绳与卷筒及滑轮的接触面积大,提高了钢丝绳的使用寿命。     

NK35W×K19S-72mm镀锌高强度阻旋转钢丝绳研制

采用钢丝绳结构设计软件对NK35W×K19S-72 mm钢丝绳进行结构优化设计,采用过共析钢86A生产1.28～3.80 mm、1 960 MPa级A类镀锌制绳丝,对拉丝、镀锌采取严格的过程控制,可获得A类上锌量,AB类韧性指标,采用辊压法生产镀锌压实股,既满足压实股生产工艺要求,又可减少压实过程对锌层的损伤,捻股、捻绳过程中在捻制入口喷淋高滴点、高黏附性能的沥青基系列油脂可大大改善钢丝绳内部的润滑条件和持久性,采用多工字轮大串联成绳机串联生产多股阻旋转钢丝绳,并对内层绳进行锻打压实,既可提高多层股钢丝绳结构稳定性,又可提高钢丝绳的破断拉力,产品实物投入使用,使用效果大大超出客户预期,使用寿命好于进口钢丝绳。     

内层绳捻制类型对多层股阻旋转钢丝绳性能影响

多层股阻旋转钢丝绳内层绳直径相对单层股钢芯钢丝绳钢芯直径明显要大，且内外层绳捻向相反，该特点使内层绳捻制类型对钢丝绳性能影响相对更为显著。从目前资料看，多层股阻旋转钢丝绳内层绳捻制类型设计并不唯一。对多层股阻旋转钢丝绳，当考虑减小内外层绳股钢丝接触应力时，将内层绳捻制类型设计成交互捻是相对合适的，该设计也有利于提高钢丝绳破断拉力，当考虑提高钢丝绳阻旋转性能时，将内层绳捻制类型设计成同向捻是相对合适的，该设计也有利于提高钢丝绳柔软性与内层绳耐磨损性能，当内层绳由多层股组成时，内层绳的层绳捻向、捻制类型设计应同单层股独立钢芯钢丝绳。     

多层股钢丝绳早期失效原因分析及解决措施

介绍多层股钢丝绳特点。多层股钢丝绳生产难度较大,使用时常出现早期失效问题。以18×7类两层股钢丝绳为例,分析早期失效的原因:内外层绳分层及外层股松动;钢丝绳旋转;内层绳早期断裂。提出解决措施:减小股的捻距;控制内层股打扭角度为1080°～1440°,外层股为360°～540°,将内层绳变形率控制在40%以内;合理调整外层股预变形工艺参数,使钢丝绳中股的预螺旋线长度和固有螺旋线长度之比控制在0.95～0.97;对多层股微旋转钢丝绳内外层股间进行填塑,解决内层绳钢丝断裂问题。     

旋挖钻机用内层压实钢丝绳研制

简述旋挖钻机用钢丝绳使用工况及要求。以32.00 mm NK35(W)×K7 1 960 U zZ钢丝绳为例,分析内层压实钢丝绳结构标记和性能特点,介绍钢丝绳工艺设计、生产过程及性能要求。给出层绳捻法(向)、绳股捻距和绳股间隙的合理配置,优化钢丝绳结构设计参数,引入内层绳压实前后拆股钢丝综合力学性能和成品绳弯曲疲劳试验考核,选取合适的圆股内层绳压实减径1.055。生产的钢丝绳捻制质量等性能指标达到设计要求,交付用户使用效果良好。     

镀锌35(W)×K26WS—62.0 mm高强度多层压实股钢丝绳研制

多层压实股钢丝绳因具有较好的抗旋转性能,在国内许多提升场合使用较多,因其对生产设备的要求较高,生产难度相对较大.对镀锌35(W)×K26WS—62.0 mm高强度多层压实股钢丝绳进行研制,优化钢丝绳工艺设计,确定制绳钢丝技术条件,给出绳中不同层钢丝的直径、公差、力学性能、股和绳的捻距等技术参数及捻制设备选型.新研制钢丝...     

做好钢丝绳必须用心做好绳芯

应从直径、密度、加油工艺等方面控制纤维芯绳芯质量;将层股钢丝接触应力尽可能控制到最小以及重视绳芯钢丝质量作为金属绳芯质量控制的共同点;单层股钢丝绳金属绳芯结构与参数设计应与外层绳联动;多层股抗旋转钢丝绳绳芯选择交互捻相对合适,当采用压实股组绳或外层绳与绳芯被聚合物隔离时,绳芯也可选择同向捻;对合绳次数等于组绳股层数抗旋转钢丝绳,绳芯不同层股应与外层绳股在绳中保持相等捻角,绳芯不同层股在绳芯中应具有相同捻向;对合绳次数少于组绳股层数抗旋转钢丝绳,绳芯外层直径相对较大层股应与外层绳股在绳中保持相等捻角;平行捻钢丝绳绳芯中相邻层股对应层绳捻法不同。     

NK35(W)×K7类阻旋转钢丝绳研制

大吨位机械对钢丝绳承载能力、抗挤压性能、耐磨性能等要求越来越高。NK35(W)×K7类内层压实阻旋转钢丝绳要求公称直径36 mm,公称抗拉强度1 870 MPa,最小破断拉力1 052 k N。介绍了钢丝绳捻制工艺参数的确定。拉丝采用70#、82B热轧盘条,主要生产直径1.93,2.05,1.45,2.00 mm成品钢丝;捻股时钢丝绳各股采用模拉的压实方式。内层绳锻打后实测直径均值26.02 mm,捻距169.12 mm。钢丝绳辊间距一般为捻距的0.90~0.95倍,压弯量为钢丝绳直径的1.7~2.1倍。钢丝绳直径允差控制范围+1%~+4%,钢丝绳实测最小破断拉力1 129k N,满足客户使用要求。     

多股钢丝绳的生产

生产多股钢丝绳的技术要求很高,以18×7—28钢丝绳为例,改进配丝工艺,外层股配丝为1.85 mm,内层股配丝是1.95 mm;内层正常绳径18 mm左右,可满足外层股的捻制要求。生产时要求内层绳略松散,外层绳不松散;外层绳的旋转力矩大于内层绳,改变内层绳的捻向及各层股的捻向,减小内层绳的捻距,尽量减小合力矩;不松散性能检查时一般股的螺旋高度是钢丝绳直径的0.90～0.95倍为宜。为适应产品要求,内层绳应使用旋转放芯架。股生产时应采用专用设备,每股及工字轮应做标记;不用专有设备时,内层绳和外层绳生产时确保股的张力控制一致,先合两股,变成六股后再捻制外层绳。     

Dyform 28 HML钢丝绳特点分析

Dyform 28 HML钢丝绳外层16根压实股、内层3根压实股、次外层6根小直径压实股与3根相对较大直径压实股,2次合绳,对外层绳压实。研究发现其特点:(1)抗旋转性能优异;(2)破断拉力高、结构稳定性好,与匹配滑轮(卷筒)接触面积大;(3)内外层绳反向捻制导致对外层绳压实量不大,破断拉力与35(W)×K7类钢丝绳相当;(4)抗冲击性能与27×K7类钢丝绳相似;(5)密实结构外层股数为内层股数的3倍,且外层同层股直径不同,相对内层股数相同的瓦林吞密实钢丝绳组绳股直径均匀;(6)内层绳股股结构不同可提高内层绳股疲劳性能并适度改善钢丝绳的柔软性。     

多层股抗旋转钢丝绳中心以“绳”代股背后的秘密

多层股抗旋转钢丝绳满足中心股钢丝受到相邻层股钢丝挤压应力最小时,中心股无论结构如何,其捻距倍数不是过大就是过小。PYTHON明示其资料15×6:7×6+7×6-7×6-(1+3×7+3)、17×7:7×7+7×7-7×7-(1+3×7+3)钢丝绳均为2次合绳钢丝绳。当视其为15×6:7×6+7×6-7×6-1×6、17×7:7×7+7×7-7×7-1×7中心1×6股、1×7股被1+3×7+3绳替代所得,2种钢丝绳则同归35(W)×7类。用1+3×7+3绳作为钢丝绳中心,在股、绳捻距倍数均在正常范围且中心结构捻法(向)与内层绳捻法(向)配置合理情况下,可实现替代结构中1×7股外层钢丝受到邻层股钢丝挤压应力最小,用绳代股对组绳钢丝总面积影响不明显,是延长内层股数相对较多的多层股抗旋转钢丝绳中心结构寿命的有效手段。     

关于我国多股抗旋转钢丝绳发展方向的思考(待续)

对国内外多股抗旋转钢丝绳生产研发和使用现状进行分析研究,得出以下观点:慎重生产和使用压实单层股钢丝绳;加速淘汰外层股11-12根2层股2次合绳钢丝绳;不断减少产出外层股17-18根3层股3次合绳钢丝绳;大力发展外层股15-18根2层股2次合绳钢丝绳。对国内发展多股抗旋转钢丝绳提出建议:研究强企采用外层绳或者内层绳压实、填塑、压实股与捻制股混合组绳等有效改善钢丝绳寿命技术;关注海工市场粗直径非标结构多层股钢丝绳普遍应用的现状;在持续关注钢丝绳破断拉力、抗旋转性能和优化生产工艺的同时,拓展对钢丝绳其他性能分析;多视角探讨如何提高成熟结构钢丝绳制造水平。     

超高速电梯钢丝绳研制及使用状况

电梯钢丝绳要求使用寿命长和质量稳定。以9×25Fi+IWRC—13.0钢丝绳为例,介绍超高速电梯用钢丝绳的研制过程及检测和安装使用情况。外层钢丝强度确定为1 600~1 700 MPa,外股内层钢丝、中心钢丝和绳芯钢丝的强度为1 620~1 850 MPa,钢丝的扭转、弯曲次数比《电梯钢丝绳用钢丝》标准规定提高15%。钢丝绳捻制时控制钢丝及股张力的均匀性、绳股和绳芯的捻制应力状态等;选择300系列捻股机对股绳进行捻制,绳股含油率控制在1.5%~2.0%;采用8辊预变形器对绳芯股进行预变形,用18辊后变形器减小绳芯的捻制应力,将绳芯股的变形率控制在50%。经过检测,钢丝绳力学性能满足相关标准要求。     

电铲用填塑钢丝绳的研发及应用

介绍我国电铲用填塑钢丝绳的结构、使用寿命等情况,剖析进口电铲用填塑钢丝绳的结构参数.选取外层股的压缩率为9.07%,外层股钢丝强度为1670 MPa,散差控制在30 MPa以内,其余钢丝强度≤1870 MPa,绳芯中心股捻距倍数为股径的6.5倍,绳芯外层股的捻距倍数为股径的8倍,绳芯后处理工艺采用模拉加三辊轧机轧制联合完成,在挤塑机上完成整绳涂塑,生产出直径61.2 mm、结构为8T×43FS 7×17S钢丝绳,满足使用要求.指出电铲用填塑钢丝绳的发展方向.     

对18×7类钢丝绳几个问题的认识

根据GB/T 8706—2006/ISO 17893:2004分析18×7类钢丝绳的理论结构与实用结构。指出该类钢丝绳抗旋转性能低于23(W)×7类钢丝绳、35(W)×7类钢丝绳。研究该类钢丝绳内层绳采用不同捻法的优缺点。建议对该类钢丝绳内层绳捻法设计应基于对导致钢丝绳失效的主要原因分析,没有固定模式。     

18×7类与23×7类钢丝绳结构与层绳捻法关系研究

18×7类钢丝绳结构形式为在中心结构外依次捻制内层股和外层股,而与之同为2层股结构的23×7类钢丝绳,由于外层绳股数、组绳总股数相对较多,使在内层股谷部增加填充股成为现实,故其结构形式增加1种。2类钢丝绳层绳捻法配置涉及钢丝绳抗旋转性、组绳不同层股钢丝接触应力、生产技术难度等多种因素,不可一概而论。在破断拉力、抗旋转性能、抗冲击性能方面,23×7类钢丝绳具有明显优势。     

解读ISO17893抗旋转钢丝绳分类表

分析不旋转钢丝绳研发中存在的问题,介绍国外对不旋转钢丝绳的研究,结合特殊结构不旋转钢丝绳的研发现状与国外钢丝绳品牌,对ISO 17893抗旋转钢丝绳分类表进行研究,提出值得继续研究的2个问题及按照组绳总股数、股结构、最外层绳股数、内层股在绳中排列方式等因素对多层股抗旋转钢丝绳进行结构式描述的建议。     

18×7+FC(IWS,IWR)钢丝绳生产工艺改进

两层股钢丝绳的不旋转条件为内外层股刚度系数之和为零。指出18×7+FC(IWS,IWR)钢丝绳使用中常出现绳旋转,内外层绳分层,外层股塌陷及绳松散等问题,提出解决措施:(1)缩小股的捻距;(2)将内层绳变形率控制在20%以内;(3)麻芯直径按钢丝绳股径的1.7～1.8倍来控制,钢芯直径按钢丝绳股径的1.23～1.33倍来控制;(4)对截断股复股情况及时进行观察并及时调整外层股预变形工艺参数,辊距一般取钢丝绳捻距的0.80～0.85倍,同直径钢丝高强度的比低强度的压下量大6%～8%;(5)选取合理的后变形参数。改进效果明显。     

4V×48S+5FC—36阻旋转钢丝绳生产工艺改进

对4V×48S+5FC—36异型股钢丝绳的捻股、合绳工艺参数和制造方式进行改进。合绳成型方式由用专门辊压装置对圆股钢丝绳进行挤压成型改为在线锻打成型,股绳的捻距倍数由7.3改为7.8,钢丝绳捻距倍数由7.8改为8.3。按照绳和股的捻距倍数计算各层钢丝的直径,纤维绳芯公称直径与钢丝绳公称直径比为0.305~0.325。结果表明,合绳成型方式由辊压改为锻打后,钢丝绳的抗旋转性能、直径的通条性均得到很大改善,缩小了绳径变化范围,各股的成型率更加均匀,满足了客户使用要求。