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Dyform 28 HML钢丝绳外层16根压实股、内层3根压实股、次外层6根小直径压实股与3根相对较大直径压实股,2次合绳,对外层绳压实。研究发现其特点:(1)抗旋转性能优异;(2)破断拉力高、结构稳定性好,与匹配滑轮(卷筒)接触面积大;(3)内外层绳反向捻制导致对外层绳压实量不大,破断拉力与35(W)×K7类钢丝绳相当;(4)抗冲击性能与27×K7类钢丝绳相似;(5)密实结构外层股数为内层股数的3倍,且外层同层股直径不同,相对内层股数相同的瓦林吞密实钢丝绳组绳股直径均匀;(6)内层绳股股结构不同可提高内层绳股疲劳性能并适度改善钢丝绳的柔软性。 相似文献
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多层股阻旋转钢丝绳内层绳直径相对单层股钢芯钢丝绳钢芯直径明显要大,且内外层绳捻向相反,该特点使内层绳捻制类型对钢丝绳性能影响相对更为显著。从目前资料看,多层股阻旋转钢丝绳内层绳捻制类型设计并不唯一。对多层股阻旋转钢丝绳,当考虑减小内外层绳股钢丝接触应力时,将内层绳捻制类型设计成交互捻是相对合适的,该设计也有利于提高钢丝绳破断拉力,当考虑提高钢丝绳阻旋转性能时,将内层绳捻制类型设计成同向捻是相对合适的,该设计也有利于提高钢丝绳柔软性与内层绳耐磨损性能,当内层绳由多层股组成时,内层绳的层绳捻向、捻制类型设计应同单层股独立钢芯钢丝绳。 相似文献
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《金属制品》2016,(5):5-12
对国内外多股抗旋转钢丝绳生产研发和使用现状进行分析研究,得出以下观点:慎重生产和使用压实单层股钢丝绳;加速淘汰外层股11-12根2层股2次合绳钢丝绳;不断减少产出外层股17-18根3层股3次合绳钢丝绳;大力发展外层股15-18根2层股2次合绳钢丝绳。对国内发展多股抗旋转钢丝绳提出建议:研究强企采用外层绳或者内层绳压实、填塑、压实股与捻制股混合组绳等有效改善钢丝绳寿命技术;关注海工市场粗直径非标结构多层股钢丝绳普遍应用的现状;在持续关注钢丝绳破断拉力、抗旋转性能和优化生产工艺的同时,拓展对钢丝绳其他性能分析;多视角探讨如何提高成熟结构钢丝绳制造水平。 相似文献
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多层股钢丝绳早期失效原因分析及解决措施 总被引:2,自引:2,他引:0
介绍多层股钢丝绳特点。多层股钢丝绳生产难度较大,使用时常出现早期失效问题。以18×7类两层股钢丝绳为例,分析早期失效的原因:内外层绳分层及外层股松动;钢丝绳旋转;内层绳早期断裂。提出解决措施:减小股的捻距;控制内层股打扭角度为1080°~1440°,外层股为360°~540°,将内层绳变形率控制在40%以内;合理调整外层股预变形工艺参数,使钢丝绳中股的预螺旋线长度和固有螺旋线长度之比控制在0.95~0.97;对多层股微旋转钢丝绳内外层股间进行填塑,解决内层绳钢丝断裂问题。 相似文献
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钢丝绳受力分析与扭转力矩计算结果表明,对提升用多股抗旋转钢丝绳:当选择单层股结构时,钢丝绳捻法应为交互捻,且组绳股数越少钢丝绳抗旋转性能越好;当选择多层股结构时,钢丝绳捻法应为反向捻,且对相同类别的多层股钢丝绳,外层绳股数越多,钢丝绳抗旋转性能越好。钢丝绳(股)捻距倍数、层绳捻法(向)配置方式对钢丝绳抗旋转性能有重要影响;采用特殊工艺可提高钢丝绳的抗旋转性能。 相似文献
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生产多股钢丝绳的技术要求很高,以18×7—28钢丝绳为例,改进配丝工艺,外层股配丝为1.85 mm,内层股配丝是1.95 mm;内层正常绳径18 mm左右,可满足外层股的捻制要求。生产时要求内层绳略松散,外层绳不松散;外层绳的旋转力矩大于内层绳,改变内层绳的捻向及各层股的捻向,减小内层绳的捻距,尽量减小合力矩;不松散性能检查时一般股的螺旋高度是钢丝绳直径的0.90~0.95倍为宜。为适应产品要求,内层绳应使用旋转放芯架。股生产时应采用专用设备,每股及工字轮应做标记;不用专有设备时,内层绳和外层绳生产时确保股的张力控制一致,先合两股,变成六股后再捻制外层绳。 相似文献
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对于单纯点(线)接触结构股,其参数通常按照相邻层钢丝具有相等捻角(距)原则进行设计。对在线接触结构外再捻制1层西鲁式结构而形成的特殊点-线复合结构股钢丝绳进行分析,提出在尽可能实现组股钢丝受力均匀一致和使组股钢丝捻制紧密前提下,参数设计应基于保持内层股最外层钢丝捻角与外层西鲁式结构内(外)层钢丝捻角相等的原则。计算出钢丝层中不同钢丝根数时捻距倍数与捻角的关系,给出不同钢丝根数的西鲁式结构内层和外层丝的捻角和捻距倍数的计算结果。 相似文献
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《金属制品》2017,(5):1-5
多层股抗旋转钢丝绳满足中心股钢丝受到相邻层股钢丝挤压应力最小时,中心股无论结构如何,其捻距倍数不是过大就是过小。PYTHON明示其资料15×6:7×6+7×6-7×6-(1+3×7+3)、17×7:7×7+7×7-7×7-(1+3×7+3)钢丝绳均为2次合绳钢丝绳。当视其为15×6:7×6+7×6-7×6-1×6、17×7:7×7+7×7-7×7-1×7中心1×6股、1×7股被1+3×7+3绳替代所得,2种钢丝绳则同归35(W)×7类。用1+3×7+3绳作为钢丝绳中心,在股、绳捻距倍数均在正常范围且中心结构捻法(向)与内层绳捻法(向)配置合理情况下,可实现替代结构中1×7股外层钢丝受到邻层股钢丝挤压应力最小,用绳代股对组绳钢丝总面积影响不明显,是延长内层股数相对较多的多层股抗旋转钢丝绳中心结构寿命的有效手段。 相似文献
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根据GB/T 8706—2006/ISO 17893:2004分析18×7类钢丝绳的理论结构与实用结构。指出该类钢丝绳抗旋转性能低于23(W)×7类钢丝绳、35(W)×7类钢丝绳。研究该类钢丝绳内层绳采用不同捻法的优缺点。建议对该类钢丝绳内层绳捻法设计应基于对导致钢丝绳失效的主要原因分析,没有固定模式。 相似文献
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18×7+FC(IWS,IWR)钢丝绳生产工艺改进 总被引:2,自引:2,他引:0
两层股钢丝绳的不旋转条件为内外层股刚度系数之和为零。指出18×7+FC(IWS,IWR)钢丝绳使用中常出现绳旋转,内外层绳分层,外层股塌陷及绳松散等问题,提出解决措施:(1)缩小股的捻距;(2)将内层绳变形率控制在20%以内;(3)麻芯直径按钢丝绳股径的1.7~1.8倍来控制,钢芯直径按钢丝绳股径的1.23~1.33倍来控制;(4)对截断股复股情况及时进行观察并及时调整外层股预变形工艺参数,辊距一般取钢丝绳捻距的0.80~0.85倍,同直径钢丝高强度的比低强度的压下量大6%~8%;(5)选取合理的后变形参数。改进效果明显。 相似文献
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分析不旋转钢丝绳研发中存在的问题,介绍国外对不旋转钢丝绳的研究,结合特殊结构不旋转钢丝绳的研发现状与国外钢丝绳品牌,对ISO 17893抗旋转钢丝绳分类表进行研究,提出值得继续研究的2个问题及按照组绳总股数、股结构、最外层绳股数、内层股在绳中排列方式等因素对多层股抗旋转钢丝绳进行结构式描述的建议。 相似文献
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电气化铁路接触网补偿钢丝绳的设计与生产 总被引:1,自引:1,他引:0
介绍电气化铁路接触网的技术要求和组成,接触网补偿用钢丝绳的材质与结构,接触网补偿钢丝绳尤其是不锈补偿钢丝绳的技术要求,以及我国接触网补偿用钢丝绳的研发状况,要求高碳钢及不锈钢补偿绳疲劳试验后的整绳破断拉力与规定值相比下降分别不超过10%和5%。以12×7+12×3+12×3+1×19W—9.1为例,介绍接触网补偿用钢丝绳的研发:利用串联式变形器一次合绳,钢丝绳为右交互捻,捻距倍数为6.8倍;中心股、内层股、次外层股、外层股的捻距分别为16.8,5.27,.81,7.005mm,直径分别为2.40,.8,1.2,1.79mm,并根据各层股的捻距倍数和捻制系数计算出各层股丝的直径。 相似文献
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介绍6×31WS-PWRC—14钢丝绳设计、生产过程。钢丝绳主要工艺设计参数:钢丝绳捻距倍数为7,外层1×31WS股捻距倍数为7.5,内层1×7股捻距倍数为7.5;钢丝绳捻制系数为3.07,外层股捻制系数为5.07,内层股捻制系数为3.05。根椐股捻距倍数,确定股中各钢丝直径比,最终计算出各股钢丝直径。给出钢丝绳生产工艺:外层股捻距为33.7~35.1 mm,内层股捻距14.7~15.3 mm,中心股捻距16.9~17.6 mm,钢丝绳捻距为96.6~100.8 mm;预变形器的辊间距一般为钢丝绳捻距的86%~92%,压弯量为钢丝绳直径的1.4~1.6倍。通过改变生产工艺,生产的6×31WS-PWRC—14钢丝绳破断拉力比普通方法捻制的钢丝绳高9.3%,并达到微旋转的要求。 相似文献
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高扬程起重机要求钢丝绳必须有较高的阻旋转性能,阻旋转钢丝绳一般由2层或多层股钢丝绳多次捻制而成,并且内外层刚度系数的差值为零时最好。经过计算选择34W×K7结构的钢丝绳对各层股直径和丝直径进行计算,给出拉丝工艺、热处理工艺和捻制工艺参数。对各层股进行压实处理,合绳过程中控制内外层绳的不松散性及内外层股的变形率,外层股变形率控制在80%~85%,内层股变形率控制在83%~90%,捻制的钢丝绳阻旋转性较好,可满足高扬程起重机的使用需要。 相似文献