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测量30吋×35吋×101吋上大下小钢锭模内凝固的10吨钢锭凝固过程中模壁温室、模壁挠曲及锭——模间的气隙厚度。运用测出的模子内表面温度(可高达1000℃)计算了模锭界面随着时间变化的热流和导热系数。这些导热系数旋即输入双维传热凝固模型。运用此模型研究钢锭表面质量问题,确定镇静时间,研究改善钢锭内部质量并且对不同的保温帽操作及钢锭模设计进行比较。 将凝固模型运用于不同宽度、厚度的钢锭而得到了凝固关系式,用此关系式计算出的各种尺寸的钢锭的完全凝固时间与文献资料相符。此关系式同时考虑钢锭的宽度和厚度,而不像标准的凝固公式那样,只根据凝固的厚度进行计算。 测量表明:浇注15—20分钟以后,钢锭的宽面与窄面均已形成稳定的锭—模间气隙。气隙的形成非常明显地随模子内壁温度的变化而波动。最大的模壁挠曲量和气隙厚度分别为1.0和0.75厘米,而且是出现在浇注以后的3—4小时。测出的模子宽面和窄面的模壁挠曲量与根据为设计最佳模型而建立的钢锭模双维弹塑性热应力数学模型计算出的数值是一样的。 相似文献
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新型保温剂——碳化稻壳保温钢锭帽口试验新工艺,代替现行的蛀石、发热剂保温钢锭帽口的工艺,改善了钢锭帽口保温效果,改善了轴承钢和弹簧钢的钢锭中心增碳,提高了成材率,比使用发热剂降低了成本。试验发现:应降低保护渣中含碳量,还应改进帽口设计,增加钢锭帽头的实心高度,好进一步提高钢的成材率和解决钢锭中心增碳问题。经试验认为碳化稻壳是目前最佳的钢锭帽口保温剂。 相似文献
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我厂使用的连续式加热炉为侧面出料型,上方单面加热,炉温1250~1350℃。加热10~16寸钢锭,供热锻之用。炉子全长14米,宽2.6米。该炉子原来使用冷却水钢管滑轨,使用情况为: 1.耗能大,冷却水带走的热量为: Q=(i_出-i_进)×V=(80-15) ×4000=2.6×10~5kcal/h 式中:i_进——进水热焓值年平均值,测定为15kcal/kg; i_出——出水热焓值年平均值,测定为80kcal/kg; V——每小时冷却水耗量,测定为4000kg。城市煤气热焓值为i↓煤=3350kcal/m↑3,那么消耗煤气量=Q/i_煤=(2.6×10~5)/(3350) =77.6m~3/h。 2.由于钢锭从预热段至加热段和均热段 相似文献
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刘昇平 《金属材料与冶金工程》1989,(4)
我厂轧钢车间用的是101.6毫米(4时)钢锭,长1250毫米左右,大小端断面分别为110×110和80×80(毫米)~2。为了便于加热炉推钢,均采取大小头错开搭配。但钢锭进入轧钢机时需把大头的一端放在后面,因此要进行斢头。我们试验了一种自动斢头机’制作简易,使用方便。现就其工作原理与制 相似文献
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为了扩大产品和原料的规格,从而提高经济效益,在我厂φ400×2/φ300×5轧机上,进行了采用8″(190×190/210×210)、重325kg的A3钢锭轧制75~2和60~2方坯生产性的试验研究,并转入了正常生产。据两个月的统计,共开出4736.477t(因两班作业并受加热炉能力的限制,故产量偏低)、完全符合国家标准的75~2和60~2方坯。公差达到751_(-0.3)~(+0),对角线差0.5;60_(-0)~(+0.7),对角线差0.5。合格率为99.43%,成材率达95.28%。总产值221万元,利润47万元。收到了显著的经济效益。 相似文献
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基于帽口高度对钢锭内部质量的影响,开展了钢锭本体帽口的试验。研究结果表明:本体帽口对提高钢锭内部质量、提高钢板探伤合格率有着非常明显的作用。但钢锭最终质量还受前步冶炼、精炼、真空处理等工艺的影响,单靠采用本体帽口不可能完全解决钢锭探伤问题。 相似文献