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在液化石油气储罐安全阀的工艺计算中,应按火灾时液化石油气吸热蒸发的气体量确定安全阀的泄放量。再按泄放量计算安全阀的喷嘴面积,比较繁琐,因此根据液化石油气的特性,导出了液化石油气储罐安全阀喷嘴面积的简化专用计算公式,并简要介绍了安全阀的选型和安装要点。 相似文献
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以15m3液氩储罐为例对低温储罐设计中关于基本结构计算、管路设计、漏热计算、安全阀泄放量计算中应注意的一些问题进行了阐述。 相似文献
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管程破裂是换热器压力泄放阀设计中最常见的一种超压工况。ASME相关换热器规范[1]中明确要求换热器需要配置足够泄放能力的泄压装置以避免超压导致的换热器内部损坏情况的发生,但并没有提供如何进行泄压装置的选型以及管程破裂工况下泄放量的计算方法。API RP 520 Part I[2]以及API RP 521[3]虽然提供了一些对于换热器管程破裂工况下PRV设计的指导方针,但这些方针太过于宏观而不能进行详细的计算或用于换热器超压泄放分析计算中。介绍了一种换热器管程破裂工况下安全阀泄放量的计算方法,解决了换热器低压侧安全阀的设计问题。 相似文献
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介绍一个可以自适应复杂泄放工况(多泄放工况)的安全阀系统设计方法。传统的安全阀设计和设置方法,特别是针对复杂泄放工况的设计,往往只能满足系统最大泄放量的要求;对于每个泄放工况,特别是当各工况泄放量差别很大时,通常不能保证小排量泄放工况的操作稳定性。由此产生的频跳和振颤现象会破坏安全阀的结构。为解决上述问题,依据API相关规定,文章介绍的方法设计出的安全阀系统可以根据不同泄放工况自动匹配相应的安全阀进行泄放,从而避免或减少因泄放工况(泄放量)变化导致的操作不稳定。 相似文献
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利用动态HYSYS的功能,对原油容器的火灾工况的泄放过程进行了模拟,模拟出火灾工况下最大的泄放量,解决了安全阀的计算及选型困难,有效地保证了系统的安全。 相似文献
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国际工程对生产中安全系统要求较高,安全阀设计要求较严格,目前国内所采用的安全阀计算方法远不能满足其要求。介绍国际工程安全阀设计中的安全阀泄放工况的分析与计算,并联系泄压管网系统,阐述安全阀积聚压力及其背压的确定方法。 相似文献
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原油容器安全阀火灾工况泄放量动态模拟 总被引:5,自引:0,他引:5
对于原油容器安全阀在火灾工况下最大泄放量的确定,由于缺少必要的研究工具,历来都是工程计算中的难题。随着动态HYSYS模拟软件的引进,给在动态环境下模拟安全阀在火灾工况下的最大泄放量创造了良好的条件。文章以卧式分离器和热处理器为例,利用动态HYSYS软件的强大功能,对原油容器在火灾工况下的泄放过程进行了全真模拟,清晰地模拟出安全阀的最大泄放量,解决了安全阀的计算及选型难题。 相似文献
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防超压安全泄放原理及装置 总被引:1,自引:0,他引:1
对目前石化企业所使用的现任中防超压装置(安全阀与爆破片)从安全泄放原理方面进行比较,指出了各自的使用场所,对有些问题还做了分析说明。 相似文献
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介绍了石油化工装置中安全阀设计的内容,考察了国外某新建炼油厂柴油加氢精制装置冷高压分离罐顶循环氢出口管线上的安全阀,结合等熵闪蒸的方法对冷高压分离罐火灾工况下高温高压的泄放介质进行模拟计算,可得到更准确的安全阀计算面积,确定安全阀喉径。结合管道轴测图对安全阀进出口管线进行水力学计算,确定进出口管径并指导安全阀选型。安全阀进口段压力降应小于安全阀定压的3%,避免安全阀震颤造成损坏。安全阀出口段的泄放背压与安全阀定压比值可指导安全阀的选型,保证安全阀正常起跳:普通工况下,小于定压的10%,火灾工况小于定压的21%,可选择普通式安全阀;大于10%且小于50%,应选择平衡式安全阀;大于50%,应选择先导式安全阀。 相似文献
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以某气田段塞流捕集器为例,使用HYSYS动态模拟建立了压力容器包含关断逻辑的全动态生产模型,使用该模型对不同初始压力和液位下段塞流捕集器火灾工况的泄放过程进行了分析和研究。结果表明,初始条件对段塞流捕集器的最大安全泄放质量流量有明显影响,在计算最大安全泄放质量流量时,应充分考虑初始条件的影响,为安全阀的计算和选型提供正确的基础参数。 相似文献
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采用Flarenet软件模拟已设计完成的苯乙烯安全泄放回收系统泄放管网的工作过程,并结合工程经验和依据动态模拟结果对其进行了优化设计,同时考虑了冷凝回收失效时管网的应对措施。模拟结果表明:苯乙烯安全泄放回收系统的运行完全符合相关的安全环保规范;管网所用的安全阀适合选择平衡波纹管。动态模拟和防火保温措施不仅能使管网的运营更加合理,并且也可在一定程度上减少管网的安全阀数量、缩小其管径尺寸,最终降低设计投资。爆破片定压为50 kPa(表压)较为合理,适当提高安全阀定压或增加安全阀出口管径,能满足新增泄放系统的安全阀背压要求。 相似文献
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