工程机械用Q960钢的调质热处理工艺

为开发960MPa级工程机械用Q960钢板,研究确定了其调质热处理工艺。结果表明:其最佳的淬火工艺为900℃保温20min,最佳的回火工艺为600℃保温40min;经最佳调质热处理后试验钢的组织为回火索氏体,屈服强度为1 030 MPa,抗拉强度为1 080 MPa,伸长率为16.8%,-40℃冲击功达144J,满足GB/T 16270-2009的要求。     

960MPa级含钼低碳钢钼含量与热处理工艺的确定

为了得到屈服强度960 MPa级高强度低碳结构钢的最佳钼含量和热处理工艺,采用显微组织分析、力学性能检验、断口分析等方法研究了热处理工艺对不同钼含量试验钢显微组织与力学性能的影响。结果表明:随钼含量增加,淬火态试验钢的抗回火软化能力逐渐增强;最优钼含量为0.4%(质量分数),此成分试验钢经最佳热处理工艺(880℃淬火+580℃回火)处理后屈服强度为988 MPa(达到试制要求),抗拉强度为1 000 MPa,伸长率为15.5%,-20℃夏比冲击功为52 J,且冲击断口具有韧窝特征,此时试验钢显微组织为回火托氏体,淬火马氏体板条部分发生分解。     

新型高强高韧耐磨钢的显微组织与性能

采用低合金成分体系设计了一种新型高强高韧耐磨钢,研究了该钢在不同热处理状态下的显微组织、力学性能和耐磨性能。结果表明:该钢在合适的热处理条件下可获得细小的板条状马氏体组织及优异的力学性能;其抗拉强度大于1 650 MPa,屈服强度大于1 350 MPa,伸长率大于9%,0℃夏比冲击功大于40 J,耐磨性能与国外同类钢的相当。     

40CrNi2Mo钢的低温力学性能

采用低温拉伸试验与系列冲击试验对调质态40CrNi2Mo钢的低温(室温～-150℃)力学性能进行了研究。结果表明:该钢屈服强度和抗拉强度随温度的降低而升高,断面收缩率、伸长率随温度的降低而减小,并且它们与温度均呈线性关系;求出了该钢屈服强度与抗拉强度随温度变化的关系式;根据绘制出的冲击功曲线,根据综合能量法及断口形貌可确定其韧脆转变温度为-125℃。     

增强型13Cr不锈钢经不同工艺调质后的显微组织和力学性能

采用物相分析、组织观察、冲击和拉伸试验等方法研究了增强型13Cr不锈钢经三种不同工艺调质后的显微组织和力学性能,确定了最佳的调质工艺。结果表明:随着调质淬火温度的升高,试验钢的强度和伸长率逐渐下降,而冲击功则先升高再下降;试验钢经1 000℃×2 h空冷+600℃×2 h空冷的工艺调质后,其抗拉强度为787 MPa,屈服强度为746 MPa,伸长率为26%,冲击功为192 J,达到了API 5CT标准要求;在上述调质工艺处理后,试验钢形成了以板条马氏体为基体、残余奥氏体弥散分布于晶界的显微组织。     

医疗器械用高氮不锈钢中厚板钨极氩弧焊接接头的组织与性能

采用钨极氩弧焊对7 mm厚的高氮不锈钢板进行了焊接,研究了焊接接头的组织和力学性能。结果表明:焊缝区和热影响区组织为奥氏体和δ-铁素体,当2%氮气加入保护气体时,焊缝强度明显提高,抗拉强度达到865 MPa,与母材(抗拉强度875 MPa)相当,且焊缝韧性也可获得提高;整个焊接接头具有良好的低温冲击韧性,-40℃时,焊缝区的冲击吸收功为70 J,熔合线附近的冲击吸收功为55 J,热影响区的冲击吸收功为60 J。     

模拟焊后热处理对12Cr2Mo1锻件力学性能的影响

12Cr2Mo1钢锻件做为承压设备常用材料,模拟焊后热处理对其力学性能有着重要的影响,通过热处理试验、拉伸试验、冲击试验和金相检验等手段分析了模拟焊后热处理温度对12Cr2Mo1钢锻件力学性能影响.结果表明,12Cr2Mo1钢锻件的模拟焊后热处理温度宜选择在670～690℃左右;模拟焊后热处理温度过低,得不到最优的冲击...     

GCr15SiMn轴承钢热处理的计算机控制系统设计

基于PLC控制技术和触摸屏技术,设计了GCr15Si Mn轴承钢热处理温度与工艺控制系统,并进行了试验验证。结果表明,GCr15Si Mn轴承钢热处理温度与工艺控制系统显著改善了轴承钢的显微组织及其力学性能。与无控制系统的热处理GCr15Si Mn轴承钢相比,采用控制系统的热处理GCr15Si Mn轴承钢的抗拉强度增加174MPa、冲击吸收功增加11J。     

退火温度对无铝超高碳钢组织及性能的影响

对名义成分为Fe-1.58C-1.97Cr-0.26Si-0.73Mn-0.09Mo的一种无铝超高碳钢在800~1 100℃进行了退火处理,利用物相分析、显微组织观察、力学性能测试等方法研究了退火温度对该钢显微组织和力学性能的影响。结果表明:退火温度为800℃时,试验钢组织中存在大量的网状碳化物;当退火温度升至860℃时,网状碳化物消失,获得由细小均匀分布的碳化物加珠光体组成的组织;当退火温度进一步升至1 000℃以上时,试验钢中的珠光体组织变得粗大,且再次析出了网状碳化物;随退火温度的升高,试验钢的抗拉强度和冲击功先增大后减小,且均在860℃时达到最大,分别为1 017 MPa和15J。     

CKE2500履带板微观组织和力学性能研究

系统研究了CKE2500履带板的成分、组织和力学性能。结果表明,材料为低碳钢,碳含量0.2%,硅含量0.42%,锰含量1.1%,铬含量0.76%,镍含量0.80%,钼含量0.55%;调质后,显微组织为回火索氏体,晶粒细小、均匀,材料抗拉强度为930 MPa,屈服强度为864 MPa,-40℃下冲击功为61.2J。分析认为,材料具有优良的力学性能与其合理的成分设计及热处理工艺是一致的。     

回火温度对12Cr2Mo1钢锻件力学性能的影响

通过热处理试验、拉伸试验、冲击试验和金相检验等手段分析回火温度对12Cr2Mo1钢锻件力学性能影响,结果表明,12Cr2Mo1钢锻件宜选择在680～710℃的温度区间进行回火,这样能够获得良好的力学性能。当回火温度过高时,由于显微组织中碳化物的长大及贝氏体板条的粗化,最终逐渐转变为粒状贝氏体,导致其力学性能变差。不同回火温度下12Cr2Mo1钢锻件的力学性能和显微组织演变的研究试验可该材质的热处理和测试分析提供借鉴。     

高韧性等温淬火球墨铸铁的生产工艺及力学性能

为了稳定某高韧性等温淬火球墨铸铁(ADI)铸件的生产,对其进行了化学成分设计,加入铜、钼、镍等元素进行适当的合金化,铸造球铁毛坯,然后采用在880～920 ℃奥氏体化、350～370 ℃等温淬火工艺进行热处理,对其性能进行了测试.结果表明:试样的抗拉强度在908～1 054 MPa时,平均伸长率达11.8%,冲击功136 J,屈服强度744 MPa,布氏硬度271 HB,其力学性能指标明显优于欧盟ADI标准值;同时发现合金化高韧性ADI铸件的力学性能不遵循欧盟ADI标准EN1564中抗拉强度与伸长率、冲击功、屈服强度、布氏硬度之间的变化规律.     

提高40CrMnMo钢低温冲击功工艺研究

研究了Φ200实心40CrMnMo棒料的热处理工艺.在采用了新的调质处理后,在拉伸强度、屈服强度和延伸率满足标准要求的情况下,-20℃低温冲击功由原来最低22 J提高到75 J.实验结果表明,采用新的热处理工艺可明显改变材料的冷脆转变温度,提高材料的低温冲击功.     

高压气瓶用34CrMo4-H高强度钢的研究

为设计开发工作压力30 MPa的高压气瓶,研究了ISO 9809-2:2010对气瓶钢化学成分与力学性能的要求。结合国外工作压力30 MPa高压气瓶用高强度钢的使用经验,在34Cr Mo4中添加0.050%~0.080%钒,并分析和试验研究合金元素Mo和Ni在不同的热处理工艺条件下对34Cr Mo4-H钢力学性能的影响,设计出工作压力30 MPa高压气瓶用34Cr Mo4-H高强度钢化学成分。试验结果表明,设计开发的工作压力30 MPa的高压气瓶用34Cr Mo4-H高强度钢力学性能指标均超过ISO 9809-2:2010标准要求,特别是延伸率、冲击值富裕较大。     

焊后热处理对ASTM4130钢焊接粗晶区韧性的影响

采用焊接热模拟试验研究了焊后热处理不同保温时间对ASTM4130钢焊接粗晶区组织和韧性的影响,同时分析了预热温度对粗晶区焊后热处理效果的影响。试验结果表明,经640℃不同保温时间的焊后热处理,ASTM4130钢粗晶区未发现再热脆化现象;随着保温时间的延长,冲击功先升高后降低,在保温时间为2．0h时达到峰值;在焊后热处理工艺相同的情况下,提高预热温度冲击功却稍有降低。试验证明：预热温度200℃,焊后热处理工艺为640℃×1．5h,粗晶区可获得良好的强韧性匹配。     

15CrNi3MoA代替18Cr2Ni4WA钢的试验研究

研究了15CrNi3MoA钢的热处理工艺及力学性能，并与18Cr2Ni4WA钢的热处理工艺和力学性能进行了对比试验。用15CrNi3MoA代替18Cr2Ni4WA钢是完全可行的。     

34CrNi3Mo叶轮真空调质处理力学性能分析

针对某34CrNi3Mo材料钎焊叶轮真空调质处理后力学性能偏差问题,分析了热处理工艺参数对该材料叶轮力学性能的影响,并在此基础上将该材料叶轮热处理工艺参数进行修正,最终满足了该产品的力学性能要求。     

15MnNiCrMoV钢的热处理特性

通过与34CrNi3Mo钢,35CrMoV钢在化学成分,金相组织,力学性能和热处理工艺方面的比较,阐述了15MnNiCrMoV钢的热处理特点。     

耐磨钢环锤制造工艺研究

通过合理的化学成分设计和铸造工艺设计,结合热处理工艺强化措施,研发了一种能大大提高环锤耐磨性和综合力学性能的制造工艺.经试验证明:按此工艺生产的破碎机环锤,HB=210,σb=724 MPa,αk=219 J/cm2,δ=37%,在实际使用中获得了良好的耐磨效果,具有明显的市场竞争优势.     

焊后热处理对SIMP钢瞬时液相扩散连接接头组织与力学性能的影响

在不同等温凝固工艺参数下对SIMP钢管进行瞬时液相扩散连接,并进行1060℃×4 min原位正火+(780±3)℃×120 min回火处理,对比研究了热处理前后接头的显微组织和力学性能.结果表明:接头热影响区组织由粗大马氏体和残余奥氏体组成,焊后热处理后马氏体转变为细小均匀的回火马氏体;焊后热处理后焊缝界面由直线状变成曲线状,界面结合面积增加;焊后热处理后,接头的抗拉强度和显微硬度均略有降低,但抗拉强度仍在700 MPa以上,冲击吸收能量由不高于9.4 J提高到40 J以上,拉伸断裂形式由脆性断裂向韧性断裂转变,综合力学性能较好.