热处理对反向挤压AZ80镁合金组织与性能的影响

采用光学和扫描电子显微观察、X射线衍射及拉伸试验研究了反向挤压AZ80镁合金不同热处理状态下的显微组织及性能.结果表明:反向挤压AZ80镁合金热处理后析出的β-Mg17Al12相(β相)在不同热处理状态下形貌不同.经T6热处理后,β相在晶界处呈层片状析出,与挤压态相比,合金的强度稍有降低,但延伸率明显提高;经T5热处理后,β相在晶界处仍呈层片状,而在晶内呈颗粒状,与挤压态相比,合金的强度明显提高,但延伸率降低.     

T5热处理对挤压态ZK60镁合金组织性能的影响

对均匀化、挤压、挤压 T5三种状态的ZK60镁合金的组织及拉伸性能进行了研究.结果表明,铸态ZK60合金经450℃×14 h均匀化处理后,其组织基本为单相固溶体,塑性大大提高,伸长率提高近一倍;以不同挤压比挤压后,其晶粒均得到细化,力学性能得到不同程度的提高,在挤压比为30时,合金的综合性能最优;挤压材经T5处理后,晶粒度变化不大,但析出相明显增多并部分聚集长大,导致其强度、硬度提高,而伸长率却略有降低.     

Bi对AZ81镁合金组织和力学性能的影响

通过合金制备、微观分析和拉伸试验等方法,研究了Bi对AZ81镁合金组织和力学性能的影响。结果表明:在AZ81中加入适量的Bi后,细化了合金的铸态组织,同时基体中出现热稳定性较高的颗粒相Mg3Bi2。适量Bi的加入提高了合金的室温和高温力学性能,改善了合金的耐热性能。     

铈对铸造镁合金AZ91D显微组织与力学性能的影响

利用光学金相显微镜OM和XRD分析了分别加入0．1％，0．3％，0．5％，0．7％和1．0％Ce的AZ91D合金显微组织和相组成，测试了室温力学性能和硬度。结果表明，加入一定量Ce后的AZ91D合金形成杆状化合物Al4Ce，被推移到生长界面，阻碍枝晶的自由生长，从而细化合金显微组织；Ce能提高AZ91D合金室温抗拉强度和硬度，而对其屈服强度和延伸率影响不大；加入0．7％Ce的AZ91D合金晶粒细化效果好，其综合力学性能比较理想。     

Ca对AE41合金的显微组织和力学性能的影响

研究了Ca的低合金化对稀土镁合金AE41显微组织和力学性能的影响。研究结果表明，Ca能显著地细化合金的铸态组织，并在合金的显微组织形成热稳定性很高、分布均匀的弥散强化相颗粒Mg2Ca。少量的Ca加入AE41能有效地改善合金的力学性能，尤其是提高在150℃－225℃温度范围内的强度和蠕变抗力。在175℃，70MPa条件下，加入了0．1％Ca后，合金的蠕变速率比基体合金降低了一个数量级。从综合性能的角度考虑，在AE41中Ca的加入量以0．1％为宜。     

热处理工艺参数对30CrMnSiA调质钢力学性能和组织的影响

通过研究不同热处理工艺参数对30CrMnSiA调质钢力学性能和显微组织的影响,分析了不同热处理工艺条件下30CrMnSiA调质钢组织的形成与转变过程,结合试验后材料力学性能的变化,并得出结论（1）在调质处理中,当淬火温度在±15℃范围内变化时,回火温度和时间对试样的力学性能影响比较显著。（2）在我单位生产30CrMnSiA调质钢在调质时获得良好机械性能的最佳工艺为890℃×45min（油）＋560℃×70min（水）。     

稀土元素铈对镁合金AZ91D显微组织和力学性能的影响

利用光学显微镜、X射线衍射和扫描电镜等分析研究含铈镁合金AZ91D（0．25％Ce、0．7％Ce、0．95％Ce）的显微组织,并对其力学性能进行了测试,同时与不含铈镁合金AZ91D进行了比较。结果表明,加入一定量Ce后的镁合金AZ91D形成杆状化合物Al4Ce,被推移到生长界面,阻碍枝晶的自由生长,从而细化合金显微组织;Ce能提高镁合金AZ91D抗拉强度和硬度,而对其屈服强度和延伸率影响不大;加入0．7％Ce的AZ91D镁合金晶粒细化效果和综合力学性能比较理想。     

热处理工艺对紧固件用TC16钛合金棒材显微组织与力学性能的影响

本文对经VAR熔炼、锻造、热轧和冷轧等工序生产出的TC16钛合金棒材进行了热处理工艺研究。观察、分析了不同固溶温度、固溶时间和时效温度下TC16钛合金型材的金相组织,并通过室温力学性能检测,分析了不同固溶时效热处理制度对TC16钛合金型材强度和塑性的影响。通过此研究确定出了该合金最佳的固溶时效处理强化方案,从而实现强度和塑性的良好匹配。     

挤压温度和挤压比对AZ31镁合金组织性能的影响

本文研究了挤压比和挤压温度对AZ31镁合金热挤压材显微组织和力学性能的影响.结果表明,挤压可以显著细化AZ31合金的显微组织,挤压比越大,晶粒尺寸越细小,力学性能得到较大提高;随着挤压温度的升高,晶粒有所长大,抗拉强度基本呈减小趋势,而延伸率则先升后降;挤压比为35、挤压温度为350℃时,可得到细化均匀的合金组织和良好的力学性能.     

热处理工艺对GH4706合金显微组织与力学性能的影响

为掌握热处理工艺对GH4706合金组织性能的影响规律,研究了A、B、MST三种热处理工艺与合金组织性能的相关关系.结果表明,GH4706合金的主要强化相为γ＇相与γ＇/γ″共析出相,η相附近易形成γ＇、γ″相贫化区.A工艺在中间时效阶段析出的大尺寸γ＇相与时效阶段析出的小尺寸γ＇/γ″共析出相能够起到错配强化的效果,增大合金的室温拉伸强度.室温下η相为脆性相,不利于室温拉伸塑性与冲击韧性,因而B工艺的室温塑性与冲击韧性最佳.高温下η相能够起到协调晶内与晶界变形的作用,提高合金的650℃/690 MPa持久寿命与塑性,但过量η相析出不利于合金的持久寿命.     

热处理及热挤压对Mg-10Gd-4.8Y-0.6Zr组织及常温力学性能的影响

通过力学和显微硬度测试、能谱和X射线衍射分析以及光学显微镜、扫描电镜和透射电镜观察,对Mg-10Gd-4.8Y-0.6Zr合金经均匀化、挤压变形及时效处理后的显微组织和常温力学性能进行研究。结果表明,铸态合金经520℃/16 h均匀化处理后网状共晶消除,并有黑色方块相生成,强度和塑性显著提高;挤压变形后的合金,抗拉强度σb达304.5 MPa,比挤压前提高25%,屈服强度σ0.2成倍增加,达268.7 MPa;在200℃时效20 h后峰值硬度达到137 HV;再经挤压和峰值时效后最终σb为370 MPa,比挤压态合金试样提高22%,屈服强度σ0.2为295.6 MPa,提高10%,但伸长率δ略有下降;该合金在室温下的断裂方式是脆性和韧性断裂兼有的混合断裂。     

热处理工艺对低温挤压Zn-15Al锌合金组织及性能的影响

采用拉伸试验和扫描电镜分析技术手段,研究了不同冷却速度对200℃挤压Zn-15Al锌合金的微观组织和室温力学性能的影响.结果表明:经320℃处理1 h后,变形态细小的α(Al)相发生了粗化.经水淬后α(Al)相发生了连续析出,形成了α(Al)+η(Zn)细小的粒状组织,使其强度稍有提高,塑性明显降低.而经空冷后α(Al)相发生了共析分解,形成了细片层状组织,导致其强度提高约1倍,塑性下降约80%.这意味着能够通过热处理工艺来调整变形态Zn-15Al锌合金的力学性能,以满足不同应用领域的要求.     

Effect of rolling and heat treatment on microstructure and mechanical properties of Mg3.5Y0.8Ca0.4Zr alloy

The effect of rolling and heat treatment on microstructure and mechanical properties of Mg3.5Y0.8Ca0.4Zr alloy was investigated.With the addition of 0.4Zr,the average grain size of the as-cast alloy was markedly refined to 5-10 μm.After hot rolling process,the grain size of Mg3.5Y0.8Ca0.4Zr alloy was refined further into 3-5 μm and the tensile strength was enhanced while the plasticity was degraded because the accumulation of rolling reduction increased the density of twins,and refined the grain structures.After the solution heat treatment at 743 K,the elongation of alloy was greatly enhanced from 3% to 17%.     

Effects of precipitates on grain size and mechanical properties of AZ31-x% Nd magnesium alloy

The effects of precipitates on grain size and mechanical properties of as-cast AZ3 1-x%Nd magnesium alloy were investi- gated, and the affecting mechanism was also discussed. The results indicated that Al2Nd phase, AlllNd3 phase and a few AI-Mn-Nd-Fe phase were furmed when adding 0.38 wt.%-1.46 wt.% Nd into AZ31 melt, coarse AI2Nd transformed into Al11Nd3 gradually with the increasing of Nd content. Due to structure and size transformation and content increasing of AI-Nd phase, the grain size of AZ31-x% Nd alloy increased firstly, and then decreased with the increment of Nd content. After reaching a minimum value, once again it rose up, provided that Nd content was further increased. The tensile property reached its optimal value when the adding amount of Nd content was 1.05 wl.%, however, adding excessive amount of Nd deteriorated both ultimate strength and elongation ofAZ31 alloy.     

稀土Nd对AZ 31镁合金铸态组织和力学性能的影响

利用气氛电阻炉制备了AZ 31-xNd合金(x=0.05%,0.1%,0.2%,0.4%,0.6%),采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)和电子能谱分析仪(EDS)对不同Nd含量的实验合金进行了显微组织观察和分析,结果发现,Nd在AZ 31-xNd合金中形成了Al_3Nd和Mg_(12)Nd相,这些含Nd相导致AZ 31镁合金在凝固过程中的晶粒细化,从而提高了AZ 31镁合金的铸态室温力学性能,随着Nd含量的增加,合金的铸态室温抗拉强度极限和延伸率均先升高后降低.     

AZ31镁合金细管静液挤压工艺及组织性能分析

镁合金由于良好的生物相容性、可降解性和优良的力学性能,而展现出在医疗器械应用上的优越性.以AZ31镁合金为研究对象,研究镁合金细管静液挤压成形新技术,并且开发出一种高强韧AZ31镁合金薄壁细管.结果表明:模具预热温度为300℃,挤压坯料温度200℃,挤压比为17 ～31.5,采用超细石墨-PVC塑料粉制备的静液挤压用传力润滑介质进行静液挤压,获得的细管综合性能最好;挤压管坯组织与挤压前相比,得到明显改善,挤压前平均晶粒粒径为150μm,挤压后平均晶粒粒径＜7.0μm;抗压强度由均匀化处理后的210.5MPa提高至挤压后的375.2MPa.     

Effects of calcium,samarium addition on microstructure and mechanical properties of AZ61 magnesium alloy

The microstructure and mechanical properties of AZ61 magnesium alloy with Ca, Sm addition were investigated. The results showed that the addition of 0.5 wt.% Ca reduced the quantity of Mg17Al12 phase, and formed a new Al4 Ca phase which is reticular in AZ61 alloy. With the addition of Ca and Sm, the microstructure was further refined and new Al-Sm rich phases were formed in AZ61 alloy with 0.6 wt.%–1.5 wt.% Sm addition, the TEM analysis confirmed that they were Al2 Sm and Al4 Sm. Tensile tests showed that 1.0 wt.% Sm addition contributed to the formation of the Al2 Sm and Al4 Sm and the improvement in the ambient strength, i.e., an ultimate tensile strength of 327 MPa and an elongation of 10.1%. However, excessive Sm addition led to the coarsening of Al2 Sm and Al4 Sm phases, thus resulted in the decline of strength and plasticity.     

Effects of heat treatments on microstructure and mechanical properties of Mg-15Gd-5Y-0.5Zr alloy

Microstructure and mechanical properties of Mg-15wt.%Gd-5 wt.%Y-0.5wt.% Zr alloy were investigated in a series of conditions. The eutectic was dissolved into the matrix and there was no evident grain growth after solntionized at 525 ℃ for 12 h. The evolution of the phase constituents from as-cast to cast-T4 was as follows： α-Mg solid solution＋Mg5（Gd,Y） entectic compound→α-Mg solid solution＋ spheroidized Mg5（Gd, Y） phase→α-Mg supersaturated solid solution＋cuboid-shaped compound （Mg2Y3Gd2）. And the precipitation sequences of Mg-15Gd-5Y-0.5Zr alloy were observed, according to the hardness response to isothermal ageing at 225-300 ℃ for 0-128 h.     

混合稀土对Mg-9Y-0.6Zr镁合金组织和性能的影响

通过光学显微镜、X射线衍射仪(XRD)、描扫电镜(SEM)、微分扫描量热仪(DSC)和力学性能测试等手段,研究了加入质量分数为0%、1%、3%和5%混合稀土对Mg-9Y-0.6Zr(WK90)镁合金组织及性能的影响.结果表明:铸态WK90合金组织由α-Mg基体及少量的共晶组织构成,添加混合稀土后,晶界处的共晶组织明显增多,并由单一共晶形式转变为层状共晶和离异共晶并存;随着混合稀土添加量的增大,共晶组织的种类及数量增多,合金DSC曲线的低熔点吸热峰总面积增大并最终发生分离;混合稀土为3%铸态合金及含混合稀土为1%的挤压态合金分别具有最高的断裂强度,影响合金强度的因素除了晶粒尺寸外,离异共晶组织的分布状态和形貌也是重要的因素.