20MnMo,1.25Cr-0.5Mo,2.25Cr-1Mo钢的焊接

通过斜Y坡口焊接裂纹试验，研20MnMo，1．25Cr-0．5Mo，2．25Cr-1Mo的焊接性。针对3种钢的焊接性制定出合理的焊接工艺，并通过焊接工艺评定加以验证。     

BB503与Q345B异种钢焊接性研究

本文研究了不同焊接方法对异种钢焊接接头力学性能的影响。采用手工焊和CO2 气体保护焊分别对BB5 0 3钢与Q345B钢进行了异种钢焊接 ,对异种钢焊接接头进行了冲击、拉伸、侧弯、硬度等力学性能测试、显微组织观察以及焊接性评定。结果表明 ,CO2 气体保护焊后的焊接接头具有相对更优良的综合性能 ,BB5 0 3钢的焊接性优于Q345B钢。     

复层厚度对钽钢复合板焊接性的影响

研究了复层厚度对Tal/16MnR管板接头焊接性的影响。试验证明复层厚度是影响钽钢复合板焊接性的重要因素。由于钽与钢的熔点相差悬殊,且焊接时钢板接头附近焊接温度场的分布比较复杂,容易引起复合板界面钢基层的熔化。在高温下Fe与Ta发生化学反应生成Fe2Ta,这种脆性金属间化合物会导致复合板界面产生裂纹,并在焊接应力作用下向焊接熔池扩展形成了贯穿性裂纹,Fe沿贯穿性裂纹向焊接熔池扩散,导致焊缝出现裂纹。复合厚度大于2.0mm时,可实现钽钢板的焊接,且厚度越大焊接性越好,一般情况下合适的复层厚度为2．5－4mm。     

甲烷化炉接管接缝焊接工艺

甲烷化炉属于Ⅱ类重型中压容器,其筒体与接管的焊接为15CrMoR与0Cr18Ni9异种钢焊接,焊缝形式为厚壁管与薄壁管的环焊缝,接缝焊接拘束度较大,焊缝质量不易保证。该研究通过对上述异种钢的焊接性分析,设计了接缝的焊接工艺。经现场生产应用,焊后对焊缝质量检测,达到了甲烷化炉的焊接质量设计要求。     

低温钢16MnDR的埋弧焊

我公司为某公司设计生产的储气罐属Ⅱ类压力容器 ,该设备选用材料为 16MnDR低温钢 ,容器规格180 0mm× 72 0 0mm× 2 6mm ,设备焊后整体热处理。要求容器所带产品焊接试板 - 35℃焊缝金属及热影响区各取三个V型缺口冲击试样 ,各部位三个试样冲击功平均值不低于 2 7J。1　焊接性分析16MnDR属于低温压力容器用钢 ,其最低工作温度可达 - 4 0℃ ,作为低温钢要求有足够的低温冲击韧性。考虑到设备的结构因素 ,为提高生产效率决定采用埋弧焊 ,但埋弧焊的焊接热输入大 ,会使焊缝低温冲击韧性降低 ,这对于 16MnDR低温钢的焊接是不利的。因此…     

X20CrMoV121与12Cr1MoV异种钢的焊接修复

华东两个火力发电厂 # 2机组同时进行大修。A厂机组大修为锅炉受热面主蒸汽管道 (32 5mm× 30mm)为X2 0CrMoV12 1钢 ,上接安全阀 ,安全阀引出短管(133mm× 2 6mm)为 12Cr1MoV钢 ,每个过渡短管为上下两个环形焊口 ,下部焊口与主蒸汽管焊接。B厂 # 2机组大修为汽轮机主蒸汽管道阀门更换 ,主蒸汽管道(35 5 .6mm× 4 0mm)为X2 0CrMoV12 1钢 ,阀门引出短管 (35 5 .6mm× 4 0mm)为 12Cr1MoV钢 ,主蒸汽管与阀门引出管垂直固定 ,形成环形横焊缝 ,主蒸汽管与阀门引出管焊接分布在汽轮机两侧。在X2 0CrMoV12 1和 12Cr1MoV焊接施工中…     

修复

修复和制造铸焊件及结构时的铸铁焊接[俄]；宝钢开裂球罐的焊接修复（一）——球罐用钢的焊接性及焊接试验；宝钢开裂球罐的焊接修复（二）——球罐用钢的焊接工艺评定及焊接返修；加氢反应器管板与壳体焊接接头裂纹返修；圆盘剪刃的堆焊修复技术.     

各种钢铁的焊接

T91小径管异质钢的焊接工艺研究;U71Mn与1Cr18Ni9Ti异种钢的角接接头焊接性试验研究。     

各种钢铁的焊接

T91小径管异质钢的焊接工艺研究;U71Mn与1Cr18Ni9Ti异种钢的角接接头焊接性试验研究。     

0.11C-0.6Si-1.6Mn相变诱发塑性(TRIP)钢的成形性和可焊性

通过对新开发的0．11C-0．6Si-1．6MnTRIP钢的成形性能、焊接性能及抗冷裂能力研究,结果表明该钢具备良好的成形性,焊接接头的综合力学性能和冲击韧性良好;虽然焊接热影响区硬化较明显,但由于焊接后无冷裂纹和低温裂纹产生,可焊性很好,不用预热进行焊接。并已成功地试制出了减震器支座和轿车制动踏板臂,实践中也证明该钢具有良好成形性和可焊性。     

两种规格超细晶粒钢的激光焊接

超细晶粒钢依靠微米级或亚微米级的铁素体,使钢的强度和韧性大大提高。本文分析了超细晶粒钢的焊接性及激光焊接的特点,进行了超细晶粒钢的激光焊接试验,并与等离子弧焊接、MAG焊接进行了比较,超细晶粒钢激光焊接接头粗晶区有较好的韧性,采用较小的激光功率并配合较慢的焊接速度,可减小粗晶区硬化倾向。终轧温度较高的SS400钢激光焊接接头强度高于母材,深度轧制钢激光焊接接头出现再结晶软化区,当软化区宽度较窄时,不影响整体接头强度,SS400钢和深度轧制钢激光焊接接头均有好的弯曲塑性。     

各种钢铁的焊接

低合金高强钢WELDOX700与WEL-DOX900的焊接；国产2．25Cr-1Mo厚钢板工艺性能研究；Hardox 500耐磨钢板的焊接性及其应用；16MnR＋405复合钢板焊接；结构钢水下熔焊时氢迁移特点[俄]．     

低硅TRIP钢焊接性能试验研究

通过对0．11C-0．6Si-1．6Mn TRIP钢的V型和Y型焊接接头进行综合力学性能测试和冷裂缝试验,研究该钢种的焊接性能。结果表明新型TRIP钢焊接接头的综合力学性能和冲击韧性良好;虽然焊接热影响区硬化较明显,但由于焊接后无冷裂纹和低温裂纹产生,可焊性很好,不用预热焊接。由此已成功地应用于轿车制动踏板臂的制造。     

SA335-P91钢的大直径厚壁管道裂纹的焊接修复

通过对SA335-P91钢的焊接性能分析,对焊接热输入、焊前预热、道间温度等工艺应注意的问题做了准确把握,一次性成功修复SA335-P91钢大直径厚壁管道裂纹,开创了本公司成功返修P91钢大口径管的先例,为本公司对P91钢大口径管的焊接修复积累了宝贵经验.     

电厂锅炉蒸汽取样变径管的焊接

对锅炉导汽管上的一个蒸汽取样变径管焊缝开裂、奥氏体与珠光体异种钢焊接性分析、焊接工艺的制订以及今后焊接奥氏体与珠光体异种钢接头时应注意的问题,进行了较详细地阐述,同时对奥氏体钢与珠光体钢异种钢焊接过程进行了总结.     

自制工装卷筒轴的焊接制作

我厂自制一台大型换热器筒体与管束装配工装 ,上面配有一卷筒轴 (图 1) ,绳槽所绕钢丝绳牵引力为 30ｔ,绳槽上固定压板螺栓孔为 4 0ｍｍ深 ,原设计要求 4 5钢锻件。讨论方案时 ,既要满足使用要求 ,又要降低生产成本 ,提出改用焊接结构件 ,中间段主轴395ｍｍ×194 0ｍｍ部分用厚壁钢管代替 ,两端轴部分用我厂修复辊床拆下的一根30 0ｍｍ的 5 0Ｍｎ废轴替代 ,经设计校核 ,满足强度要求 ,同意此方案 ,具体实施工艺如下。图 11　材料准备与焊接性分析(1)主轴 :管4 0 6ｍｍ× 6 0ｍｍ ,材质 2 0钢、长度196 0ｍｍ。(2 )左右半轴 ,先从废轴…     

35SiMn钢与35钢焊接性分析

中碳低合金钢３５ＳｉＭｎ钢与中碳钢３５钢焊接时，在焊缝与母材（３５ＳｉＭｎ钢）熔合线处出现了裂纹，为解决焊接裂纹问题，为解决焊接裂纹问题，对中碳低合金钢３５ＳｉＭｎ进行了焊接性分析，由于该材质焊接性较差，在焊接时需采取特殊的焊接工敢，采取预热、后热等措施才能控制焊接纹的发生。实践表明，在焊接３５ＳｉＭｎ钢时，只要严格控制预热及后热温度，避免且大马氏体的出现，即可防止焊接裂纹的产生。     

采用窄间隙埋弧焊焊接2．25Cr-1Mo-0．25V钢的试验及应用研究

分析了2．25Cr-1Mo-0．25V钢的焊接性,同时通过对该材料在不同线能量下焊缝中心-30％2冲击韧性和组织特征的试验和分析,阐述了采用窄间隙埋弧焊（NSAW）方法焊接2．25Cr-1Mo-0．25V钢的工艺要素和工艺特点,提出了如何有效控制预热、层温、电流、电压等有关的焊接参数以获得较理想的焊接接头性能。     

高温管道10CrMo910钢焊接性分析

对10CrMo910钢大径管对接接头进行工艺焊接悸 分析和间接估算,确定该钢采用TIG/SMAW方法,严格执行正确的焊接工艺措施,经过焊接工艺、性能的评定试验,各项检测指标均合格,验证了该钢焊接性能良好,可获得优质的焊接接头。     

C-Mn钢焊接性预测专家系统的设计和实现

综合焊接知识,采用专家系统、数据库和多媒体技术共同开发的C—Mn钢焊接性预测与评价专家系统,为焊接工程技术人员提供一个进行焊接性计算和预测、工艺参数优化、焊接性试验方法选择和演示的计算机软件平台。详细介绍了系统开发的全过程,包括需求分析、设计原则、知识库构造、推理机制和解释功能实现的具体方法。