反应增容PA6/PBT共混体系聚集态结构与力学性能

通过熔融共混制备了SMA增容的PA6/PBT共混物,研究了增容剂对PA6/PBT共混体系聚集态结构及力学性能的影响。研究表明,SMA能有效地提高PA6/PBT共混体系两相间的相容性,降低分散相尺寸,使分散相分布均匀,同时有效地提高了共混体系的力学性能。通过对试样进行热处理,探讨了不同热处理温度对PA6/PBT共混合金力学性能的影响。结果表明,热处理能提高共混物的拉伸强度,但导致共混物的缺口冲击强度下降。     

RSMA增容PA6/PP共混物的形态结构与增容机理

采用ＲＳＭＡ为增容剂制备了ＰＡ６／ＰＰ共混物,研究了ＲＳＭＡ增容ＰＡ６／ＰＰ共混物的形态结构和热行为以及晶态结构,并探讨ＲＳＭＡ增容ＰＡ６／ＰＰ共混物的增容机理结果表明,ＰＡ６／ＰＰ共混物为热力不相容的海岛型两相结构,ＲＳＭＡ的加入改善ＢＰＡ６与ＰＰ相间的相容性,使两相分均匀,分散度提高。ＲＳＭＡ对ＰＡ／ＰＰ共混物的增容机理可用界面－分散相复合模型描述。     

PMMA/SAN/MBS共混物的结构与性能

通过熔融共混法制备了聚甲基丙烯酸甲酯/聚(苯乙烯-丙烯腈)/甲基丙烯酸甲酯-丁二烯-苯乙烯聚合物(PMMA/SAN/MBS)共混物。对共混物进行了力学性能测试,结果表明,MBS的加入显著提高了共混物的冲击韧性,PMMA与SAN的配比对其冲击韧性影响不大;采用光电雾度仪和透射电镜(TEM)对共混物的光学性能和结构进行了表征,结果表明,PMMA/SAN/MBS共混物的透光率随MBS含量的增加而降低;PMMA/SAN的质量比为50/50时,MBS含量对共混物透光率的影响最小;TEM结果表明,MBS在基体中分散均匀;用光学显微镜等手段对共混物耐刮擦行为进行了研究,结果表明,MBS的加入在一定程度上降低了共混物的耐刮擦性能。     

SG增容PA6/sPS共混体系的形态结构与力学性能

采用一系列不同甲基丙烯酸环氧丙酯(GMA)含量的苯乙烯-甲基丙烯酸环氧丙酯共聚物(SG)增容尼龙6(PA6)/间规聚苯乙烯(sPS)(80/20)共混物,通过扫描电镜及拉伸实验考察了SG共聚物中GMA的含量对共混物形态结构及力学性能的影响。形态观察显示,SG共聚物可以有效地降低PA6/sPS共混物中分散相的尺寸,增加两相界面间的粘接力;SG共聚物中GMA的含量对其增容效果有较大影响,质量分数为5%左右时,SG共聚物对PA6/sPS共混物的增容效果最佳。拉伸实验结果表明,PA6/sPS共混物的拉伸强度及模量随着SG共聚物的加入而增加,但其断裂伸长率在较高SG含量时则有所下降。     

增容剂P(MMA-co-GMA)对PA6热稳定性及热氧化稳定性的影响

采用热失重分析法(TGA),研究了增容剂甲基丙烯酸甲酯(MMA)和甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)共聚物P(MMA-co-GMA)的热降解行为及对尼龙6(PA6)的热稳定性和热氧化稳定性的影响。研究结果表明,在P(MMA-coGMA)的热降解过程中能够产生含羰基、羧基、醛基或酮基等多种具有含氧基团的物质,这些产物有助于在PA6降解过程中形成对降解有自动催化作用的氢过氧化物,从而降低了PA6的热稳定性及热氧化稳定性,且二者随着增容剂用量及增容剂内GMA含量的增加而降低。     

(PE-MA)-g-PA6对PA6/EPDM的共混增容以及形态结构与性能的影响

本文研究了不同接枝率的增容剂PE-MA的用量对PA6/EPDM共混物的力学性能和形态结构的影响,并与PP-MA的增容效果作了比较。当PA6/EPDM/PE-MA为80/20/12时,共混物在干态常温下的Izod冲击强度是纯PA6的13倍。这时的分散相粒子变得细小,相界面摸糊弥散。PE-MA的增容效果远好于PP-MA。     

尼龙6/MBS反应共混物的形态结构与性能

用双螺杆挤出机制备了(甲基丙烯酸甲酯/丁二烯/苯乙烯)共聚物(MBS树脂)与尼龙6(PA6)的共混物。使用扫描电镜(SEM)、熔体流动速率(MFR)和力学性能测试等分析方法,研究了马来酸酐(MAH)熔融接枝MBS(MBS-g-MAH)对PA6/MBS共混物的形态结构和力学性能等的影响。结果表明,MBS-g-MAH中的酸酐基团与PA6末端的氨基发生化学反应,原位形成的MBS-PA6共聚物,能有效地改善PA6与MBS的相容性,可以使MBS均匀地分散在PA6基体中,相区尺寸明显减小。PA6/MBS-g-MAH(70/30)体系冲击强度、拉伸强度、弯曲强度分别比PA6/MBS(70/30)提高了319%、54%、35%,从而得到综合性能优良的共混合金。     

PA6/ABS共混物的脆-韧转变研究

采用熔融共混方法制备了苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)增容的PA6/ARS共混物,结合吴守恒的临界基体层厚度(IDc)理论,考察了基体层厚度与界面粘接对PA6/ABS共混物脆一韧转变的影响.结果表明,温度低于8℃,当ID减小时,冲击强度先缓慢增加,当ID＜ID.时,共混物缺口冲击强度急剧增加;测试温度处于13℃～23℃...     

SMA/PA6界面化学反应的流变学测试

采用流变学的方法研究了剪切作用下苯乙烯-马来()酐共聚物(SMA)/尼龙6(PA6)体系的界面化学反应.固定可反应界面面积,从化学反应动力学的角度分析剪切提高界面化学反应速率的原因.研究发现,随着SMA/PA6界面上施加角频率和应变的增大,界面化学反应速率增大,化学反应动力学由一级扩散控制反应向二级化学反应控制转变,表...     

马来酸酐共聚方式对PA6/ABS共混物性能的影响

分别制备了马来酸酐与苯乙烯-丙烯腈无规共聚物(SAM)增容的尼龙6(PA6)/ABS/SAM共混物、马来酸酐接枝共聚的丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS-g-MA)增容增韧的PA6/ABS-g-MA共混物。结果表明,两个体系中ABS都可以均匀分散;冲击测试发现样条厚度为6.35 mm时,PA6/ABS-g-MA共混物出现明显的脆韧转变,PA6/ABS/SAM共混物为脆性断裂;样条厚度为3.18 mm时,两个体系都有明显脆韧转变;Vu-Khanh方程表明,PA6/ABS-g-MA共混物具有更高的裂纹扩展能(Gi)和撕裂模量(Ta),性能更好。     

尼龙6/聚乳酸共混物的结构及性能

采用熔融共混法制备了尼龙6/聚乳酸(PA6/PLA)共混物,探索性研究了聚乳酸(PLA)部分替代尼龙6(PA6)的可行性。通过力学性能测试、扫描电镜(SEM)形态观察和热稳定性分析,研究了共混物的性能。研究结果表明,当PLA的含量不超过30%时,PA6/PLA共混物的拉伸强度在纯PA6拉伸强度的96%以上,拉伸模量是纯PA6的1.16～1.6倍;维卡软化点在173℃以上,热稳定性良好;形态观察发现共混物中PA6和PLA两相界面结合紧密,具有良好的相容性。而当PLA的含量超过40%时,PA6/PLA共混物的拉伸强度和热稳定性明显降低。     

EPDM-g-MAH对PPO/PA6共混体系结构与性能的影响

通过双螺杆熔融反应挤出,获得了马来酸酐化的三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH),并将其与聚苯醚(PPO)、尼龙6(PA 6)共混,制备了PPO/PA 6/EPDM三元共混合金。研究了弹性体EPDM-g-MAH中MAH用量以及EPDM-g-MAH用量对PPO/PA 6共混体系力学性能和相态结构的影响。结果表明:EPDM-g-MAH中MAH用量在1%~2%范围内,可显著改善EPDM与PPO/PA 6共混体系的相容性,大大提高共混合金的韧性;在三元共混体系中,随着弹性体EPDM-g-MAH用量的增加,冲击强度和断裂伸长率提高,但拉伸强度降低。     

不同共混方式下非对称嵌段共聚物PS-b-PMMA对PCHMA/PMMA体系增容效果的研究:界面与胶束的竞争

采用熔融共混方式,利用非对称两嵌段共聚物聚苯乙烯-b-聚甲基丙烯酸甲酯(PS-b-PMMA)对聚甲基丙烯酸环己酯(PCHMA)/聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)共混体系进行增容。重点研究了嵌段比、共混方式以及分散相PMMA分子量对共混体系中非对称嵌段共聚物分布的影响,即嵌段共聚物稳定相界面与所形成胶束数量、位置之间的竞争关系。结果表明,在低分子量PMMA情况下共混方式对非对称嵌段共聚物的分布影响显著,改变共混方式可以有效减少分散相中的胶束数量,使嵌段共聚物主要分布在二元不相容增容体系两相界面。另一方面,增大PMMA分子量会改变非对称嵌段共聚物在两相界面的界面曲率,导致其在分散相中的溶解性增大,在界面上的稳定性减小,从而迁移至分散相内部并最终形成胶束。     

增容剂对PP/PA6共混体系结晶行为的影响

研究了在PP/PA6体系中,不同种类增容剂及其含量对PP、PA6的结晶行为的影响,探讨了结构与结晶行为之间的关系。研究结果表明,在PP/PA6体系中,随着增容剂含量的增加,抑制了PA6结晶,PA6出现分级结晶现象,PP的结晶也受到抑制,PA6分散相变小对PP异相成核有促进作用,Tc上升,分散过细,Tc则会下降。在PAM体系中,PP除165℃的熔融峰外,在较低温度出现较小的熔融峰,这是处在界面相的PP-g-PA6共聚物结晶时受限所致。     

PA6/PTT共混物的吸水性和力学性能

由螺杆挤出机制备了尼龙6(PA6)和聚对苯二甲酸丙二醇酯(PTT)的共混物PA6/PTT。通过浸水实验,结合扫描电镜观察和热分析,研究了不同组分PA6/PTT共混物的吸水性能,并进行了相关力学性能测试。结果表明,PA6/PTT共混物吸水率随PTT含量增加而减小,即PTT的加入有效抑制了PA6的吸水率;在相同吸水条件下,PA6/PTT共混物的一般力学性能明显优于PA6,当PTT含量为20%时,共混物吸水后的拉伸、弯曲强度分别较PA6提高了20.98%和71.73%。     

PA6/LDPE共混物的结构调控及纳米纤维的制备

以聚乙烯接枝马来酸酐(PE-g-MAH)作为反应型增容剂,采用熔体共混直接纺丝法制备聚己内酰胺(PA6)/低密度聚乙烯(LDPE)共混纤维,通过毛细管流变仪、扫描电镜(SEM)和差示扫描量热(DSC)测试,研究了共混物的熔体黏度比、相容剂的含量以及循环共混时间对PA6在LDPE基体中分散形态以及对最终制备出的PA6纳米纤维结构的影响。结果表明,随着相容剂含量的增加和循环共混时间的延长,PA6分散相的尺寸先减小后增大。在PA6质量分数为55%、相容剂质量分数为3.5%以及16min的循环混合时间条件下,可制备出直径在80 nm～190 nm范围内的PA6纳米纤维。     

磺酸基遥爪液晶离聚物／PA6／PP共混体系的性能

将制备好的磺酸基遥爪液晶离聚物(LCI)作为增容剂应用于PA6/PP共混体系,改变其在共混体系中的质量分数,对共混合金进行热失重、拉伸性能、吸水率、扫描电镜、转矩实验等测试。研究表明,适量液晶离聚物的加入,共混合金热稳定性提高,拉伸强度提高,吸水率降低。在电镜下观察,共混合金两相界面变得模糊。在液晶离聚物加入量为共混体系质量的0.8%~1.0%时,共混体系的综合性能可达到最佳值。     

阴离子原位聚合尼龙6/ABS合金的研究

采用HDI缩二脲封端端羟基丁腈橡胶预聚物,制备大分子橡胶改性活化剂,以氢氧化钠为催化剂,选择不同配比的ABS树脂加入熔融己内酰胺单体中,确定聚合温度为160℃~180℃,通过阴离子聚合制得ABS/PA6共混物。耐水性和吸水后力学性能分析得知,合金共聚物吸水率比纯PA6明显降低,合金吸水后力学性能有不同程度的降低,但吸水后力学损失量比纯PA6低很多。电镜测试表明原位反应增容因PA6与ABS两相界面张力降低,使ABS分散颗粒变小并更均匀地分散于PA6中。