共查询到20条相似文献,搜索用时 46 毫秒
1.
本文在分析再热蒸汽管道压降和流速现行选择规范及工程优化实例的基础上.从理论上探讨了(1)再热蒸汽系统比压降计算及效益评估方法;(2)冷、热管段流速和压降分配的优化准则;(3)超临界机组再热蒸汽系统压降优化选择法则等问题。并通过典型计算示例.对确定超临界机组再热蒸汽系统的推荐压降提供了参考数据。 相似文献
2.
本文在分析再热蒸汽管道压降和流速现行选择规范及工程优化实例的基础上,从理论上探讨了(1)再热蒸汽系统比压降计算及效益评估方法,(2)冷、热管段流速和压降分配的优化准则,(3)超临界机组再热蒸汽系统压降优化选择法则等问题。并通过典型计算示例,对确定超临界机组再热蒸汽系统的推荐压降提供了参考数据。 相似文献
3.
为研究抽汽背压式汽轮机(BEST)系统超超临界1 000 MW二次再热蒸汽机组参数的选取,基于某电厂二期2×1 000 MW超超临界机组扩建项目,建立1 000 MW超超临界高效二次再热蒸汽机组的设计计算,使用EBSILON软件建立完整的热力系统模型,得出主蒸汽温度、再热蒸汽温度、主蒸汽压力、再热蒸汽压力和锅炉效率等参数对BEST系统的影响规律。研究结果表明:对于12级回热的BEST系统来说提高主蒸汽的温度比提高主蒸汽的压力更能提高系统的发电热效率;BEST系统最佳工况点的再热蒸汽压力是15.028 MPa/4.079 MPa;锅炉效率变化范围在85%~95%时,随着锅炉效率变化1%,系统发电热效率随之变化0.51%。 相似文献
4.
5.
针对某电厂1 000 MW超超临界机组3号、4号锅炉再热蒸汽温度偏低的问题(额定负荷下,两台机组再热蒸汽温度统计平均值分别为599. 8和603. 4℃,额定值为623℃),研究了燃烧器拉杆、燃尽风挡板开度、整体配风方式和运行氧量等因素的调整对锅炉再热蒸汽温度的影响。研究表明:锅炉再热器管壁温度与燃烧器配风方式存在相关性,通过燃烧器(燃尽风)拉杆和燃尽风门挡板区别化配风方式的优化调整,降低了再热器管壁温度,再热蒸汽温度均能达到616. 9℃,调整效果显著。 相似文献
6.
7.
8.
9.
125MW 汽轮发电机组的再热蒸汽流量,是进入汽轮机高压缸的主蒸汽流量扣除1、2级抽汽流量(供5、6号高压加热器用)和主汽门、调节汽门门杆及轴封漏汽量后的数值。早期的125MW 发电机组,在再热蒸汽管道上曾设有流量表以测定该数值,而初步完善化和完善化以后的机组则没有装设流量表。由于1、2级抽汽流量须要通过5、6号高压加热器的热平衡求得,门杆及轴封漏汽也要查表求焓,须要采集的数据较多,计算繁琐。于是,没有再热蒸汽流量表的机组在日常的生产指标 相似文献
10.
11.
按照管道加工工艺的不同,管道可分为内径控制管和外径控制管。通过热轧工艺生产的外径控制无缝钢管,可满足火力发电厂汽水系统中绝大部分管道的使用要求。对于超(超)临界机组的主蒸汽和高温再热蒸汽管道采用的P91/P92材质的大口径厚壁无缝钢管,由于对材料性能和加工工艺有特殊要求,因此宜采用内径控制管。 相似文献
12.
13.
14.
超超临界汽轮机轴封系统设计与运行要求 总被引:2,自引:0,他引:2
介绍了超超临界汽轮机轴封系统设计和运行方面的技术要求,包括设计原理、运行程序、参数控制及故障处理等,可使运行人员对轴封系统有更深入的了解,从而确保机组的安全运行. 相似文献
15.
主蒸汽经济流速的选择是由蒸汽管道的初投资和机组热耗增减所产生的运行费用决定的,随着我国百万超临界机组的激增和主蒸汽新的管材应用,原有规程对主蒸汽推荐的流速是否适合值得探讨,以国内某百万超临界机组为例,通过经济比较,确定主蒸汽的经济流速范围,以供同行参考借鉴。 相似文献
16.
17.
18.
19.
针对超临界机组除氧器非线性、大迟延、强耦合和模型时变特性,传统的PID调节器难以使除氧控制系统达到理想的控制效果。为了对除氧器水位和凝泵出口压力的控制取得满意的效果,采用自抗扰控制技术(Auto Disturbance Rejection Control)。通过仿真表明,用ADRC控制器控制除氧系统具有较好的解耦效果、较快的响应速度和较强的抗干扰能力。 相似文献
20.
通过对某亚临界325MW机组发生汽流激振故障案例进行整理,归纳分析了汽流激振事故原因,得出蒸汽激振力过大为汽流激振的主要原因。从发生部位、低频振动频率特征、低频振动振幅变化、运行参数的关系以及其他相关特征几个方面分析了汽流激振的主要振动特征。根据分析结果,总结提出了汽流激振故障诊断的依据,并提出处理方案降低蒸汽激振力、提高轴瓦稳定性等主要措施预防汽流激振故障,为机组安全稳定运行提供技术保证。 相似文献