1Cr17Ni2钢连接螺栓断裂的原因

起落架连接螺栓在服役过程中发生断裂,通过对断裂螺栓进行材质、工艺、断口、金相组织、能谱等分析,找出其断裂失效原因.结果表明起落架连接螺栓的开裂性质为应力腐蚀开裂,腐蚀性元素为氯离子,1Cr17Ni2螺栓在400～580℃回火后,碳化物在晶界析出,降低了材料的抗腐蚀性能,是造成螺栓断裂的主要原因.     

25Cr2Ni4WA钢裂纹分析

采用金相检验、扫描电镜、超声探伤等方法，对25Cr2nI4WA钢的不同形态的裂纹进行分析，结果表明，裂纹均是由组织应力、热应力引起的。     

1Cr17Ni2钢制操纵盒小轴断裂原因分析

飞机发动机操纵盒小轴在安装时发生断裂。通过断口形貌、显微组织、硬度和化学成分、对比试验和模拟试验等,确定了操纵盒小轴的断裂性质和原因。结果表明,操纵盒小轴在570 ℃回火脆性区进行回火后发生沿晶脆断,其原因并非仅由于在回火脆性区回火降低了操纵盒小轴的冲击性能,而主要是由于操纵盒小轴的基体组织中无铁素体,铁素体的缺失降低了晶面和相界面的总面积,导致在回火脆性区回火时晶界生成了更多的弱化粒子,加剧了其高温回火脆性,最终导致操纵盒小轴的沿晶脆断。操纵盒小轴的奥氏体形成元素(Ni)含量偏高、铁素体形成元素(Cr,Si)含量偏低导致了基体组织中无铁素体。     

17Cr2Ni2Mo钢热处理工艺探讨

为了经济、合理并满足齿轮的设计选材料要求,对17Cr2Ni2Mo钢进行工艺探讨。将17Cr2Ni2Mo钢的热处理工艺参数、工艺特性和17Cr2Ni2Mo热处理后的机械性能、渗碳质量、齿面硬度等性能进行了试验和研究。     

1Cr17Ni2钢碟式分离机转鼓开裂失效分析

通过直读光谱、金相检验、形貌扫描和EDS能谱对1Cr17Ni2碟式分离机转鼓密封槽边缘开裂进行失效分析.结果表明,热加工过程中由于温度控制不当和碳含量过高发生过烧而产生的MnS夹杂和晶界氧化是转鼓密封槽边缘开裂的主要原因,组织中存在的网状铁素体也对开裂起到促进作用.     

Cr17Ni2钢焊接接头抗刀状腐蚀性能的研究

采用二次稳定化退火处理,解决了Cr17Ni2钢异质焊接接头刀状腐蚀的问题。提高了用Cr17Ni2钢制造的焊接叶轮的使用寿命,取得了明显的经济效益。     

1Cr17Ni2钢的热处理工艺及性能研究

1Cr17Ni2钢在生产应用过程中其杂质含量、裂纹缺陷及热处理工艺影响着材料的综合性能。通过对该材料进行电渣重熔，改善热成型工艺，优化热处理制度，可得到优良的综合性能。研究表明，不同回火温度下该材料的碳化铬析出相的数量存在差异，从而导致冲击韧度的起伏。     

ZG1Cr18Ni9钢法兰裂纹产生原因分析

我厂主要生产用于炼油厂催化裂化装置的烟气轮机、特阀等产品。由于使用环境的特殊性 ,其材质多为ZG1Cr18Ni9钢。在这些产品中 ,法兰是最常用的零部件之一。生产工序为 :铸造→固溶处理→粗加工→精加工→成品。有一段时间 ,ZG1Cr18Ni9钢法兰在加工中发现了许多缺陷 ,其中以裂纹为最多。这些裂纹的存在严重影响了法兰的质量 ,进而影响到大多数产品的质量。为此 ,我们用取样分析的方法对ZG1Cr18Ni9钢法兰的裂纹产生机理进行了仔细的分析研究 ,以期能避免裂纹的再次发生。1　失效分析试验及结果　　图 1为ZG1Cr18Ni9钢DDF10 0 0电液高…     

1 Cr17 Ni2马氏体不锈钢的热塑性

采用Gleeble-1500热模拟试验机模拟实际生产中加热过程及热变形过程,对1Cr17Ni2钢进行热拉伸试验,结合组织观察分析了加热温度及变形温度对1Cr17Ni2钢热塑性的影响及造成这种影响的机理。试验结果表明,1Cr17Ni2钢热塑性随加热温度的升高而降低,但加热温度对1Cr17Ni2钢热强性影响不大,1Cr17Ni2钢在900℃以上变形均具有良好的塑性,1Cr17Ni2钢热塑性是由动态再结晶完成程度及体积分数决定,动态再结晶越充分,热塑性越好。     

2Cr13Mn9Ni4钢管硫腐蚀应力腐蚀裂纹分析

针对2Cr13Mn9Ni4管因硫腐蚀产生的应力腐蚀裂纹,用光学显微镜观察其显微组织,并用直读光谱仪和JXA-8800电子探针对材料的成分和腐蚀产物进行了分析,证明了产生应力腐蚀裂纹的原因.并提出了提高使用寿命的措施.     

ZG15Cr1Mo1V型缸体材料裂纹焊接修复

对超超临界汽轮机高压内缸裂纹采用ENiCrFe-1焊条的补焊修复过程,以及缸体材料(ZG14Cr1Mo1VTiB)和熔敷金属成分、组织、性能进行了研究。采用在补焊裂纹尖端加工圆弧,改进补焊工艺,焊后整体热处理等措施,解决了缸体材料特殊、刚性大、补焊难度大的裂纹焊接修复技术难题。     

1Cr18Ni9Ti 不锈钢锻件表面裂纹分析

用1Cr18Ni9Ti不锈钢试制吊钩时,发现吊钩表面存在锻造裂纹。采用光谱分析、金相检验等分析手段对裂纹进行了分析。结果表明,该批不锈钢材料由于合金元素配比不合理以及冶炼工艺不当,使得材料中存在较多δ铁素体和聚集分布的TiN夹杂物,两者的迭加影响导致吊钩表面产生裂纹。     

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用光学金相显微镜、扫描电镜等对某汽车用铝硅系合金铸造成型的发动机缸体上的渗漏裂纹进行了相关观察与分析。结果表明,渗漏裂纹产生的原因与疏松孔隙等铸造缺陷有关,在发动机运行中产生的各种应力作用下,铸造缺陷易扩大、相互连通并形成裂纹,它不断扩展并贯穿壁厚,最终导致渗漏现象。     

发动机带管路液压作动筒裂纹分析

由1Cr11Ni2W2MoV马氏体热强不锈钢经电子束焊接的发动机带管路液压作动筒,在焊后打压时或工厂试车后多次出现漏油故障。为了研究其失效机理,采用宏观检查、金相分析、断口观察、硬度测试等方法对作动筒材料、焊接工艺、焊接质量进行研究,并开展了相关试验。结果表明:作动筒焊缝裂纹是由于电子束焊设备出现了不稳定现象引起的;改用其他设备焊接裂纹不再产生。     

1Cr17不锈钢带冷冲压裂纹的消除

对国产1Cr17不锈钢带进行冷冲压成形时，出现穿透性裂纹，而从日本进口的钢带则从不产生冲压裂纹。同时对国产钢带和进口钢带作了化学成分分析、金相组织观察、夹杂物分析、力学性能测试和杯突试验，结果两者并无差别。通过对冷冲压过程的实地观察分析，找准了裂纹产生的原因。采取对应的措施后，冲压裂纹立即消失。     

1Cr12Ni2W1MolV钢等离子淬火后的疲劳行为

采用模拟点蚀坑试样，研究了等离子淬火不同温度回火1Cr12Ni2W1MolV钢疲劳裂纹萌生和扩展行为。结果表明，由于等离子淬火的晶粒细化作用和在试样表面引入的残余压应力，提高了末级叶片用钢裂纹萌生抗力。比较两种回火温度试样试验结果，250℃回火试样裂纹萌生和扩展抗力均优于540℃回火试样。本研究结果为选择合适的热处理工艺提供了理论依据。     

1Cr17Ni2钢制单项活门断裂失效分析

1Cr17Ni2不锈钢制单项活门在使用过程中发生了漏油。通过宏观形貌观察、金相检查和硬度测试等手段,结合活门的加工及热处理工艺,确定了裂纹的性质和起因。结果表明:活门裂纹的断裂方式为沿晶脆性断裂。调查分析发现,由于活门零件在生产过程中热处理温度选择不当,回火加热温度恰好落在回火脆性区间,形成回火脆性,导致了零件在使用时抗冲击能力大大降低,发生沿晶脆性断裂,出现漏油现象。     

回火工艺对1Cr17Ni2不锈钢锻后回火硬度的影响

采用正交试验等研究了回火温度、回火时间、回火次数及冷却方式对1Cr17Ni2不锈钢锻后回火硬度的影响。结果表明,本试验中在回火温度630~730 ℃,回火时间120~360 min,回火1~3次以及冷却方式分别为空冷、堆冷、砂冷的条件下,对1Cr17Ni2钢锻后回火硬度影响因素的主次排序为:回火次数＞回火温度＞回火时间＞冷却方式,其中随着回火次数增加,硬度逐步下降,其余参数在试验参数范围内与硬度无明显正相关关系。在保温时间为240 min时,将回火温度升高至720 ℃,或在680 ℃下,将保温时间延长至720 min,进行一次回火,回火后空冷,硬度均高于3.5 HBS。在加热温度为680 ℃、回火时间为180~210 min,回火后空冷,回火3次可将硬度降低至3.6 HBS以下。