Stephenson-Ⅲ六杆机构死点位置的研究

当机构处于死点位置时,其机械效率等于0.文中基于机构机械效率与瞬心之间的关系,给出了机构处于死点住置时机构瞬心需满足的充要几何条件,全面讨论了Stephenson-Ⅲ型六杆机构所有可能发生死点的位置;它避免了处理复杂代数方程,并且在处理多杆机构时优越性更加明显,对于含有移动副的连杆机构也是可用的.     

6M25压缩机气缸活塞运动可靠性

气缸活塞可靠运行是压缩机正常工作的必要条件。论文运用机构运动误差分析理论,推导了零件尺寸具有正态分布特征的气缸活塞机构运动可靠度的计算公式,以6M25压缩机气缸活塞为对象,对活塞运动过程中的位移可靠度进行了计算。计算结果表明:活塞位移可靠度是压缩角α(曲柄轴向与活塞运动轴线夹角)的函数;在一个活塞运动周期内,活塞位移可靠度的变化范围为0.9920~0.9994;在活塞的吸气过程中,当压缩角α从0°增大至90°时,活塞位移可靠度随着压缩机的增大而增大,当压缩角α从90°增大至180°时,活塞位移可靠度随着压缩机α的增大而减小;在活塞压缩气体过程中,当压缩角α从180°增大至360°时,活塞位移可靠度随着压缩机α的增大而增大;活塞处于上止点时,活塞的位移可靠度最大,活塞处于下止点时,活塞的位移可靠度最小。     

消除平面连杆机构死点的新措施

消除平面连杆机构死点的新措施长春大学候国春，高立波，候文旭平面连杆机构在各种机械中得到广泛应用。对于传动机构要设法避免死点，而确实无法避免时，传统的方法是采取安装飞轮和错开机构死点位置的措施，闯过死点位置。现介绍两种消除曲柄移动导杆机构和曲柄摇杆机构...     

任意角三等分角器及其功能扩展

任意角度的三等分是设计、生产中的难题,现用一简单的四杆机构较好的解决这个问题.能达到分角精度高、累积误差小的目的.一、平面连杆机构的设计如图15所示,曲柄、连杆、底尺之间用活动铰接装置连接,能达到转动自由即可.二、原理及证明将本机构(图15)演化成图16所示的四杆机构.其中(?)=(?)=(?),连接 AC(图中虚线所示)则:α=3β即β是α的三等分角.[证明]①当0°<α<180°,机构运动到图16所示位置.     

基于摩擦学特性相似的关节式曲柄连杆机构研究

根据关节式曲柄连杆机构独特的运动学、动力学规律，利用UG软件所提供的表达式、规律曲线和优化等模块，给出使主、副气缸的摩擦学特性尽量保持一致的最件结构参数，并以仿真曲线的方式再现了运动学和动力学特性的变化规律。结果表明：优化结果跟现行许多发动机采用的参数比较吻合，特性曲线的形状也非常一致，主、副气缸的运动学和动力学性能在5％的差异下保持一致；具有主、副气缸运动学上最大相似性的结构参数，可使得主、副气缸的摩擦力和扭矩尽量一致及平稳性更好。     

具有死点位置的曲柄滑块机构的尺度综合

机构运动参数和尺寸(图1) A_0A_(?)B.机构内死点位置A_0A_(?)B_(?) 机构外死点位置φ_0=∠A_iA_0A_a 曲柄的死点位置角,由曲柄内死点位置A_。A_1转至外死点位置A_。A(?)     

活塞式压缩机示功图实时测试中曲柄0°标记的自动校正

一、前言在活塞式压缩机示功图的测试中,曲柄0°位置标记的确定是至关重要的。因为在测试中记录的曲柄0°标记,是作为以时间历程测得的动态数据转换为用活塞行程表示的唯一基准。     

一冲程内燃机设计及原理

论文介绍了一冲程内燃机及其核心动力装置机体的特殊设计及工作原理。此设计提供一种功效高、稳定性强、安全性高、结构简单、体积小的一冲程内燃机。机体组装完成后,活塞将气缸隔成四个独立密封的工作区,四个工作区的工作容积相同,每个工作区的缸体组件设计与四冲程内燃机缸体的组件设计相同,包括气门组、喷油装置和点火装置;活塞体的中间单侧或对称的双侧设有动力驱动杆连接头,连接头连接曲柄连杆机构。     

高速压力机下死点动态精度稳定技术

在高速精密压力机上应用对称布置曲柄连杆机构完全动平衡技术,提高了高速精密压力机下死点动态精度及精度的稳定性,使滑块在下死点的位置变动量控制在±５μｍ以内,满足了用级进模冲压生产精密零件的需要。     

OMRON CP114凸轮定位单元在机械压力机上的应用

对于一台机械压力机,凸轮开关是重要的控制元件之一,压力机每工作一个行程,对应角度信号规定为0°～360°。滑块在下死点位置为180°。滑块运行到不同的位置,对应凸轮开关在不同的角度位置发出相应的控制信号,使压力机实现“单次、连续、寸动” 等不同的运动状态,一般的机械压力机     

对过程强化装置中曲柄连杆机构的改进

曲柄连杆机构是一种常用的机械装置,若用两对称安装的普通曲柄连杆机构来驱动两活塞,则两活塞的运动不完全对称,会造成设备体积发生变化,从而可能引起设备内介质压力的变化,若不加以改进,对生产甚为不利,特别是当设备内为流体介质时.在分析一种过程强化装置专利技术中所采用的双曲柄连杆机构运动规律的基础上,找出了由两对称曲柄连杆机构驱动两活塞的运动不完全对称的原因,并提出了改进措施.     

关于曲柄摇杆机构最小传动角的研究和见解

本文建立了曲柄摇杆机构最小传动角γ＿（ｍｉｎ）与摇杆摆角、极位夹角θ和在辅助圆周上曲柄回转中心的位置参数β之间的函数关系式；分析了上述三个参数对最小传动角的影响；用求极值的方法推出了γ＿（ｍｉｎ）最大时所对应的β、、θ值的确定方法；最后得出了γ＿（ｍｉｎ）≥４０°或５０°时，θ必须小于２５．１２°或１５．２３°等四个结论。     

上期想想看答案

1.所谓滑块在下死点,即连杆和曲轴在垂直线上。此时α角等于零,曲轴继续运动,滑块开始上升,此瞬时冲压力等于零。所谓滑块最大冲压力不在下死点,正确的说法应是在滑块距离下死点前的某一特定位置。一般曲柄冲床的最大冲压力是当α角小于30°而大于0°(0°<α<30°)的范围内。 2.由于天齿轮逆时针旋转,曲轴也逆时针运动。滑块的最大压力是当连杆与垂直线有夹角α时产生的,此瞬时滑块最大动能产生两个分力:分力Q通过模具作用在工件上,分力F作用在床身滑道上。如果大齿轮顺时针旋     

基于对称双曲柄活塞驱动的空压机

由曲柄连杆机构驱动的普通活塞式空压机存在噪声、振动和缸体磨损等问题,提出双曲柄连杆机构驱动的活塞式空压机来解决这些问题;同时设计了基于对称双曲柄活塞驱动的二次增压双作用空压机和双级双作用空压机,提高了空压机的输出压力和流量,并可实现低压大流量和高压小流量的输出控制;降低空压机的振动和噪声,提高平稳性,降低活塞和气缸缸体的磨损,提高空压机的使用寿命。     

基于复数矢量法的游梁式抽油机位置精度分析

油田上普遍采用的游梁式抽油机其主机构为典型的曲柄滑块机构,利用复数矢量法建立了平面连杆机构位置精度分析的数学模型,并对抽油机的冲程精度进行了详细地分析,得出了计算冲程误差的解析式,并采用牛顿-辛普森非线性迭代法进行了数值求解,编写了MATLAB计算程序并对某厂生产的C-456D-305-120抽油机冲程误差进行了实例计算,找到了抽油机的冲程误差随曲柄转角变化的规律,该规律性对于设计抽油机及准确估算抽油机的日采油量具有重要的参考价值.     

车刀的改进

我厂工人改进了一种如附图的车刀,使用效果很好。这车刀的刀杆用45号钢制成,刀头用 T_5K_(10)或 T_(15)K_6硬质合金。由于刀头是立焊在刀杆上的,所以提高了刀头的强度。这车刀刀头的几何形状如下:前角γ=25°;主后角α=10°,副后角α_1=8°;副偏角沿刀片部分是3°,沿刀杆部分是30°;主刀刃斜角λ是5°。主偏角可以根据工件的刚性选用60°或90°。主刀刃和副刀刃用 R0.3的小圆角连接。主刀刃上还磨有宽0.3～0.5公厘、-5°的倒棱。在刀杆和刀片连接处,     

新型旋转活塞空气压缩机的研制

介绍一种结构新颖的旋转活塞空气压缩机的研制过程。该机型的设计充分利用了圆柱形气缸、活塞运动副的气密性好、工艺性好和工作可靠的突出优点,且克服了传统的曲柄、连杆机构的诸多缺点,使得整机结构大为简化,性能明显提高,具有回转式压缩机的显著优点。本文给出了研制样机的性能实测数据。     

斜向铲齿的工艺计算

斜向铲齿是将铲刀(或砂轮)的运动方向与被加工刀具端面倾斜一τ角进行铲削加工,如图1所示,它主要用于成形刀具(如成形铣刀、圆弧锪钻等)某些刃段上的法后角小于3°,或当φ_x很小或等于0°时的场合,它能使φ_x很小或等于0°的刃段仍具有较大的后角。根据斜向铲齿的操作加工要求,操作加工前必须确定凸轮铲背量和刀架转角才能进行斜向铲齿加     

VMC300加工中心机械手故障的排除

瑞典SAJO公司生产的VMC300加工中心机械手单手回转180°可实现主轴→刀库→主轴的换刀。最近该机床机械手回转迟缓、角速度明显降低,而且刀具不到位或掉刀现象时有发生。我们根据机械手的工作原理,对出现的故障进行了分析,并使之得到排除。 1.故障现象及分析 如图1所示,当油压进入油缸的一腔时,活塞以v速前进,并由齿条带动齿轮回转180°,使机械手由主轴位置旋转到刀库位置(或由刀库位置旋转到主轴位置),这一动作的控制时间很严格。 机械手的回转是由液压控制油缸实现的,根据推力液压缸的工作原理可知,当油缸正常工作时活塞的速度为: -._4…     

滑块的死点位置精度

机构的死点位置在机械中很常见,解决死点位置的精度问题对于精密压力加工无疑是非常重要的。文中讨论了曲柄滑块机构中滑块质量、滑块速度、温度和运动副间隙对滑块死点位置的影响。