奥氏体不锈钢波纹管膨胀节的腐蚀与防护

对炼油厂催化裂化、重油催化裂化能量回收系统管道中使用的１８８型奥氏体不锈钢波纹管膨胀节的腐蚀失效类型及产生原因进行了分析，并从工艺操作、不锈钢的表面改性、选材、消除残余应力等方面对如何防止波纹管膨胀节的穿孔和开裂进行了阐述。     

催化裂化装置管道膨胀节失效分析及防护

对在役催化裂化装置的奥氏体不锈钢波纹管膨胀节失效原因进行了全面分析,由于刚度、温度、安装等因索引起的膨胀节失稳以及Cl-和SO2引起的腐蚀破坏,是膨胀节失效的主要破坏形式.其防护措施包括在设计选型方面,采取导流形式防止介质冲刷和残留;在选材方面采取表面改性或选用316L、317L或SAF2205等耐蚀材质;减小安装误差和减少停工次数等.     

烟气轮机管道膨胀节的失效原因与选材

根据催化裂化装置烟气轮机管道波纹管膨胀节破坏失效的现状和工作环境特点,从金属学理论出发,探讨了破坏失效的原因,认为主要是由应力腐蚀开裂所致.有氯离子和硫化物引起的穿晶型应力腐蚀开裂,也有连多硫酸引起的沿晶型应力腐蚀开裂.催化剂沉积区和腐蚀产物沉积区产生的点蚀和缝隙腐蚀会诱发应力腐蚀开裂的产生.氯离子是引起腐蚀的主要活化剂.膨胀节波纹管部分采用FN-2和Incoloy钢材最好,实践证明,采用上述两种钢材代替18-8型不锈钢作为制造波纹管膨胀节的材料,可延长膨胀节寿命2倍以上,有很好的经济效益.     

FN－2合金在再生斜管膨胀节中的应用

ＦＮ－２合金在再生斜管膨胀节中的应用王丽（洛阳船舶材料研究所，洛阳４７１０３９）１前言近年来，随着波纹管膨胀节在炼油行业中普遍应用，催化裂化装置上膨胀节因腐蚀问题引起的失效破坏时有发生，严重地影响了炼油厂的长周期安全运行和经济效益。根据多年来对某炼油...     

重油催化裂化装置余热锅炉系统管道与炉体间机械密封改造

中国石油广西石化分公司重油催化裂化装置余热锅炉系统管道与炉体间原设计密封形式为贯穿式焊接的波纹管膨胀节密封,余热锅炉运行5 a后先后出现波纹管膨胀节腐蚀开裂、穿孔等密封失效现象。分析了波纹管膨胀节密封失效机理,装置大检修期间更换了不同规格的80处波纹管膨胀节,并新增了35套新型机械密封填料函。新型机械密封填料函采用分体组合结构,具有良好的密封和补偿效果,便于制造、安装,维护成本低,操作难度小,投用后再未发生膨胀节失效泄漏现象,在同类装置中具有较高的实用和推广价值。     

美国膨胀节制造商协会标准圆形波纹管膨胀节应力计算原理及其拓展推广计算

膨胀节是重要的管道部件,需要依据标准进行设计计算。目前石油化工行业中,由2种不同材料制成的复合材质波纹管的使用越来越普遍,但是现行标准中未提供相应的计算方法。对美国膨胀节制造商协会标准中无加强圆形波纹管膨胀节和加强圆形波纹管膨胀节的应力计算公式进行基本原理分析。应用美国膨胀节制造商协会标准的基本计算原理,针对由2种不同材料组成的波纹管,进行了拓展性推导计算,得到了不同材质无加强圆形波纹管膨胀节和加强圆形波纹管膨胀节的应力计算公式。     

冷壁式膨胀节的腐蚀与防护

分析了重油催化裂化再二旋烟道膨胀节的腐蚀原因，对奥氏体不锈钢的烟气露点的应力作用下的腐蚀机理进行了探讨。提出几种防护措施并在本厂的实践中进行了应用。     

烟机入口管膨胀节失效分析

中国石油天然气股份有限公司大连石化分公司1.4 Mt/a重油催化裂化装置烟机入口管线共有四波铰链板膨胀节6台.编号为波2和波4的膨胀节分别在2011年和2012年出现波峰开裂失效,严重影响装置的正常运行.详细介绍了膨胀节运行情况及失效形式,并从应力因素、温度影响和金相组织变化等方面对膨胀节的失效原因进行分析,由此得出由于波峰处所承受过大的拉应力造成波峰开裂,铰链板垫板焊缝组织脆化导致焊缝开焊则是导致膨胀节开裂失效的根本原因.此外,波纹管材质内部的晶间腐蚀是其开裂失效的内在原因,而膨胀节波纹管因长期在高温环境下工作发生高温腐蚀疲劳、材料韧性降低也是最终导致开裂的重要原因.     

烟气膨胀节波纹管泄漏封堵技术

文章介绍了大庆石化公司炼油厂1000kt／a重油催化裂化装置，三旋至烟气轮机入口立管上部膨胀节波纹管腐蚀泄漏，采用“机械、粘接和注胶”三重方法的封堵技术获得成功，保证了生产装置的长周期运行，收到了好的效果。     

410t/h锅炉点火风道膨胀节故障原因分析

从设备制造、安装及工艺操作三方面介绍了某厂410t/h锅炉点火风道膨胀节故障及处理措施。分析认为膨胀节制作过程中没按技术协议规定,即与烟气直接接触部位的金属材质性能不应低于0Cr25Ni20Si2,而是采用了普通不锈钢;在安装过程中,没有按设计要求预留80 mm的安装错位量,运行过程中膨胀节波纹管变形严重,内部浇筑料破损、脱落;在点火期间,由于燃烧器油枪额定出力过大,雾化空气的压力过低,轻柴油燃烧不充分,而且膨胀节相连的燃烧室温度超过膨胀节的设计温度,高温烟气进入膨胀节波纹管部位,最终导致膨胀节破损。故障发生后对膨胀节进行矫正和补焊,修复破损的锚固钉及浇筑料,点炉后满足锅炉运行的需要。建议根据锅炉的实际安装情况及工艺运行参数对膨胀节重新设计制造,并采用新型的密封形式,以避免高温烟气进入波纹管部位。     

B315波纹管腐蚀原因分析与建议

由于重催烟道膨胀节B315波纹管波内表湿度低，易积液，受Cl^－腐蚀，露点酸腐蚀等原因影响，造成了波纹管穿孔，因而采用B315材质不适合目前我厂重催使用温度偏低的条件。针对其在烟气露点湿度下运行，波内易形成腐蚀环境的情况，建议对在用B315材质膨胀节进行适当外保温，使波纹管在烟气露点以上20－30℃运行，以延长B315膨胀节使用寿命，另建议今后更换膨胀节最好采用最优级材质，并改进波纹管结构（取消或减少内衬里，或外保温），以提高波纹管使用温度，延长其寿命。     

催化裂化烟机入口管线膨胀节使用情况介绍

催化裂化烟机入口管线膨胀节使用情况介绍武汉石油化工厂（４３００８２）刘家海１１Ｃｒ１８ＮｉｇＴｉ波纹管膨胀节使用情况烟机入口管线膨胀节原为三组铰链型，分别为：Ａ：二波；Ｂ：四波；Ｃ：三波，如图１所示。波纹管材质为１Ｃｒ１８ＮｉｇＴｉ。图１烟机入口管线...     

城市天然气管网用波纹管膨胀节开裂分析

对两件城市天然气管网用奥氏体不锈钢波纹管膨胀节发生的波峰环向开裂进行了失效分析,经显微硬度、化学成分、断口金相、扫描电镜和能谱检测及分析表明,波纹管开裂形式为典型的应力腐蚀沿晶开裂,主要原因是波峰处硬度偏高及Cl-和S2+等有害元素所致。     

RFCCU冷壁式膨胀节的腐蚀与防护

分析了重油催化裂化再二旋膨胀节的腐蚀原因 ,对奥氏体不锈钢在烟气露点和应力作用下的腐蚀机理进行了探讨 ,提出了选择耐蚀材料、改进结构和优化操作等防护措施。     

催化裂化装置的腐蚀与防护(2)

2.5 关于膨胀节的腐蚀损坏 波纹管膨胀节是一种良好的变形补偿设备,在催化裂化装置的设备及管路中已得到广泛采用。但是由于催化反-再系统的操作条件苛刻,腐蚀性强,烟气中的催化剂对设备冲刷严重,因此造成反-再系统所用波形膨胀节使用效果不佳,损坏严重。由于受各种因素影响,破坏形式和部位也不尽相同,因此保证波形膨胀节的安全可靠使用,是急待解决的课题之一。     

复式波纹管膨胀节位移附加值计算的探讨

《美国膨胀节制造商协会标准》EJMA—2003对复式膨胀节中间管引起的膨胀节位移附加值计算作出了规定,要求在计算最大单波组合位移时加以考虑,而国内标准中并没有对此部分内容提出要求。由于波纹管的应力主要由内外压和位移引起,位移产生的应力通常大于内外压引起的应力。当复式膨胀节中间管较长,口径较大,结构较重时,对波纹管会引起较大的附加位移,最大组合位移超出设计值。因此在设计复式波纹管膨胀节时要充分考虑膨胀节上各种构件自身结构重量引起波纹管附加位移的情况,再按照国标规定进行波纹管的强度、稳定性及疲劳寿命的计算,做好膨胀节设计,确保其在装置中正常运行。     

RFCCU装置膨胀节失效探讨

随着我厂加工原油含硫量高，重催装置管道上使用的膨胀节腐蚀失效日益严重，通过对失效膨胀节波纹管腐蚀原因的分析，采取对策，确保膨胀节长周期服役。     

催化裂化装置波纹管膨胀节腐蚀破坏与防护

针对炼油厂膨胀节经常腐蚀开裂失效的问题，以兰炼催化裂化装置提升管膨胀节的腐蚀破坏为代表，进行详细的运行调查与分析，并就膨胀节的耐腐蚀设计与改进进行了讨论。     

催化裂化装置烟道设计要点分析

针对催化裂化装置烟道设计的要点，从支、吊架的设置、膨胀节的选型、膨胀节的计算及预变位、膨胀节的失效及预防措施等几个方面进行了分析。     

烟机膨胀节的腐蚀问题探讨

我厂催化裂化装置烟气管道中所安装的一组膨胀节,为“U”型铰链式。波壳部分由5层0.5mm的薄壁不锈钢(1Cr18Ni9Ti)钢板压制而成。膨胀节内装有导流套筒,在膨胀节和导流套筒之间,可由膨胀节外的蒸汽盘管通入蒸汽,以冷却和保护膨胀节。这组膨胀节在使用4个月后发生了非正常失效。停工检查时,发现破裂多处,破裂处有水渍和腐蚀痕迹。严重处最内层波壳腐蚀穿透,许多破裂处