分子结构、相容性和流变性对抗冲共聚聚丙烯中分散颗粒形态的影响

分散颗粒形态对抗冲共聚聚丙烯的冲击强度有较大影响。综述了影响分散颗粒形态的因素,包括等规聚丙烯的分子结构和丙烯均聚工艺、等规聚丙烯和乙丙橡胶之间的相容性、长丙烯链段乙烯-丙烯嵌段共聚物的分子结构及其对等规聚丙烯和乙丙橡胶之间相容性的增强作用、长乙烯链段乙烯-丙烯嵌段共聚物的分子结构及其对乙丙橡胶流变性的干扰等。调整共聚反应的乙烯与烯烃摩尔比可以有效改善抗冲共聚聚丙烯分散颗粒的形态。     

微观结构对抗冲共聚聚丙烯冲击强度的影响

综述了抗冲共聚聚丙烯中各组分的数量和结构、组分相容性、乙丙橡胶结构、空间结构、连续相与分散相的熔体黏度比等因素对冲击强度的影响。阐述了通过提高抗冲共聚聚丙烯的乙烯含量来提升冲击强度时,需要兼顾各组分相容性、乙丙橡胶结构、连续相与分散相的熔体黏度比对冲击强度的影响。     

抗冲共聚聚丙烯的组成、结构与性能

采用溶剂分级法、黏度法、POM、SEM和DMA等方法对两种抗冲共聚聚丙烯(PPc-A和PPc-B)的分级级分、黏度、晶态结构以及分散相与基体的相容性等进行了研究。分级和黏度分析结果表明,两种共聚聚丙烯中均含乙丙无规共聚物、结晶性乙丙共聚物(BC)和等规聚丙烯(iPP)级分;由于BC在PPc-A中的含量较在PPc-B中高,且PPc-B中橡胶相与基体的黏度差较大,因此虽然两者力学性能接近,但PPc-A的断裂伸长率优于PPc-B。POM,SEM,DMA表征结果显示,PPc-A中的BC可结晶的链段少,晶片尺寸小;PPc-A淬断面中的橡胶相的尺寸较大,橡胶相的均匀程度也高于PPc-B;PPc-A中的橡胶相与iPP基体的相容性好于PPc-B。     

制样条件对抗冲共聚PP悬臂梁冲击强度测试结果的影响

考察了制样条件对抗冲共聚聚丙烯(牌号为SP179)悬臂梁冲击强度测试结果的影响,通过分析比较,得出了最佳制样条件。最佳制样条件为:原料放置干燥1 h、注射温度200℃、注射速率195 mm/s、注射时间10 s、注射压力4 MPa。     

超细重质碳酸钙填充抗冲共聚聚丙烯的研究

采用重质碳酸钙(g-CaCO3)以及经偶联剂活化的g-CaCO3对抗冲共聚聚丙烯(IPC)进行改性,研究了改性IPC的力学性能和加工性能,并利用SEM方法对改性IPC的冲击断面进行了分析。实验结果表明,粒径0.8μm左右的g-CaCO3(g-CaCO3-0.8)对IPC的改性效果优于粒径1.2μm左右的g-CaCO3(g-CaCO3-1.2)。含偶联剂的g-CaCO3-0.8对IPC的改性效果优于不含偶联剂的g-CaCO3-0.8。当g-CaCO3-0.8用量(基于IPC的质量)为40%(w)时,不含偶联剂的g-CaCO3-0.8改性IPC的熔体流动指数(10 min)为4.9 g,冲击强度为15.6 kJ/m2;而含偶联剂的g-CaCO3-0.8改性IPC的熔体流动指数(10 min)为9.2 g,冲击强度为54.7 kJ/m2;含偶联剂的g-CaCO3-0.8改性IPC的弯曲模量略低于不含偶联剂的g-CaCO3-0.8改性的IPC。     

抗冲共聚聚丙烯J340的开发

介绍了抗冲共聚级聚丙烯J340的生产控制思路、催化剂的选择、聚合工艺控制条件和生产过程中熔融指数、反应器聚合量、D204低纯氮、产品乙烯含量的控制。分析了产品质量影响因素有共聚物的含量和分子量，指出生产过程的问题。分析数据和用户使用情况表明，J340产品的刚性、韧性较好。     

高抗冲共聚聚丙烯的结构与性能

利用升温淋洗分级技术对两种抗冲共聚聚丙烯保险杠专用料(M1和M2)进行了分级,并采用13C NMR和GPC等方法对试样及各级分进行了组成分布、分子序列结构分布、相对分子质量及其分布的研究。表征结果显示,M1和M2主要由乙丙无规共聚物、乙丙嵌段共聚物及丙烯均聚物组成,M2的35℃以下和100℃以上可溶级分的含量较M1高。M1的[PE](P为丙烯单元、E为乙烯单元)二元序列结构和[PPE],[EPE],[EEP],[PEP]三元序列结构的总含量均低于M2。M1与M2的主要级分为110℃可溶级分,含量超过30%(w)以上。M2的室温可溶级分和110℃以上高温可溶级分的相对分子质量明显高于M1的对应级分,故M2具更好的综合性能。     

成核剂对抗冲共聚聚丙烯性能的影响

研究了成核剂HPN-A,HPN-B对抗冲共聚聚丙烯2500H力学性能、热性能以及收缩率的影响。结果表明:成核剂HPN-B对2500H的性能影响较大,其添加量为0.08%(质量分数)时,试样的弯曲模量和拉伸强度分别提高22%和5.4%;成核剂HPN-B在提高试样刚性的同时,使试样的简支梁缺口冲击强度也略有提高。在热加工性能方面,成核剂HPN-B提高了试样的结晶温度和负荷变形温度,使试样的横向收缩率和纵向收缩率分别缩小6.15%和8.20%。     

DQ-Ⅵ催化剂生产抗冲共聚聚丙烯的结构与性能

采用凝胶渗透色谱、核磁共振碳谱、差示扫描量热法等对使用DQ-Ⅵ催化剂在环管工艺聚丙烯装置上生产的抗冲共聚聚丙烯的结构进行了表征,并对抗冲共聚物的力学性能进行了研究。结果表明,不同乙烯含量、不同熔体流动速率及不同相对分子质量分布的多种抗冲共聚聚丙烯均具有优异的力学性能,且刚性与韧性的平衡性良好。     

乙丙抗冲共聚聚丙烯结构的研究

采用升温淋洗分级、核磁共振、示差扫描量热、凝胶渗透色谱和扫描电子显微镜等方法研究了乙丙抗冲共聚聚丙烯(PP1740共聚物)的组成、序列结构、相对分子质量、热转变、相态结构和宏观性能。研究结果表明,PP1740共聚物由均聚聚丙烯、乙丙橡胶和可结晶的乙丙共聚物组成,具有优良的机械性能;均聚聚丙烯为PP1740共聚物提供刚性,乙丙橡胶可提高PP1740共聚物的抗冲性能;PP1740共聚物的相对分子质量分布呈多分散性,相对分子质量分布较宽;乙丙橡胶的相对分子质量较大,以直径1～2μm球型微粒均匀分布在聚丙烯基体中,有利于提高PP1740共聚物的冲击强度;PP1740共聚物的熔点较高,耐热性好。     

抗冲共聚聚丙烯EP 548 N的结构与性能

采用差示扫描量热仪、扫描电子显微镜、核磁共振等方法表征了抗冲共聚聚丙烯(牌号为EP548 N)的结构,并研究了EP 548 N的微观结构对产品冲击性能的影响。结果表明,二甲苯可溶物主要由乙丙无规共聚物组成,二甲苯不溶物的主要成分为均聚聚丙烯;EP 548 N中不含可结晶的聚乙烯链段,橡胶相均匀地分布在均聚聚丙烯中;橡胶相含量增大,两相的相容性增加;二甲苯可溶物的特性黏数增大时,EP 548 N的冲击强度增大,熔体流动速率、拉伸屈服强度和弯曲模量变化不明显。     

采用红外光谱法分析聚丙烯中的组分含量

应用傅里叶变换红外光谱法,根据抗冲共聚聚丙烯的红外特征峰,将薄膜统一标准化厚度,从而避免在用千分尺测量薄膜厚度带来的误差。使用热压制膜机将标准样品制得厚度均匀一致的膜片,制作标准曲线,建立了快速检测抗冲共聚聚丙烯中总乙烯,橡胶相乙烯及橡胶相含量的方法。红外光谱法分析结果精密度高,重复性好,能够满足生产要求。     

气相配料比对抗冲聚丙烯结构及性能的影响

采用红外光谱、凝胶渗透色谱、差示扫描量热等方法研究了气相反应器中气相配料比对抗冲聚丙烯(PP)树脂结构及性能的影响。结果表明,当n(C2H4)/n(C2H4+C3H6)由0.390降低至0.375时,抗冲PP的弯曲模量可由835.7 MPa提高至859.4 MPa;当n(H2)/n(C2H4)由0.030提高到0.035时,抗冲PP中橡胶相的重均相对分子质量可由32.2×104降至29.2×104,抗冲PP的23℃悬臂梁缺口冲击强度可由47.8 kJ/m2提高至48.5 kJ/m2。     

ICP/HDPE共混物的结构-性能研究

以反应器共混的抗冲共聚聚丙烯(ICP)为研究对象,仿效使用两个共聚气相反应器生产ICP的原理,在ICP (多为一个共聚气相反应器生产)中加入高密度聚乙烯(HDPE)增韧改性,研究了共混体系的性能、形态及流变行为, 并对ICP与HDPE之间的相互作用进行了分析和探讨。     

CS-2-B催化剂在抗冲共聚聚丙烯EPS 30 R生产中的应用

中国石油大庆炼化公司采用CS-2-B催化剂和Spheripol双环管组合工艺,通过调整外给电子体、氢气和乙烯用量,在30万t/a聚丙烯(PP)装置上生产出弯曲模量不小于990 MPa,冲击强度不小于75 kJ/m2的共聚PP牌号EPS 30 R。n(氢)/n(乙烯)为0.026,n(乙烯)/n(乙烯+丙烯)为0.45。