316L不锈钢

正316L是含钼不锈钢,最大碳含量为0. 03%,由于钢中添加2%～3%Mo,具有下列优良性能:耐腐蚀性,特别是耐点蚀性、高温条件下,当硫酸的浓度低于15%或高于85%时,具有广泛的用途、耐海洋和侵蚀性工业大气的侵蚀,耐腐蚀性能优于304不锈钢;耐高温,抗蠕变性能好、可在1600℃以下的间断使用和在700℃以下连续使用,在800～1575℃范围内,可以使用,最好不要连续使用。但在该温度范围以外可以连续使用时有     

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 针对国内球扁钢、L型钢生产效率及成材率偏低的问题,从球扁钢、L型钢生产线设备选型与布置、轧件断面冷却不均、冷床预弯等方面围绕球扁钢、L型钢的长尺生产进行了技术分析。采用推钢式加热炉取代步进式加热炉、BD1+BD2+3机架水平连轧的布置形式、终轧后设置喷雾嘴对内侧表面进行强制冷却以及增加冷床预弯功能,可有效解决球扁钢、L型钢的长尺生产问题。     

L245/316L双金属复合管的失效分析

为探明西部某气田L245/316L双金属复合管失效原因,采用一系列理化性能检测方法,并结合现场实际工况,进行综合分析。研究表明:焊接过程中焊趾附近Cr、Ni元素稀释,在Cl-的作用下,形成斜向上的腐蚀凹槽;封焊处存在斜向下的微裂纹,而过渡焊区域为高硬度马氏体组织,裂纹一旦扩展将不具备止裂性能;根焊和过渡焊交界处含有气孔夹杂,气孔周围容易产生应力集中。在以上三个因素共同作用下形成刺漏点,腐蚀性介质通过刺漏点与基管直接接触,基管腐蚀减薄至管壁不能承受内压力而爆管。     

L4、L6电工圆铝杆工艺参数探讨

根据电工圆铝杆生产工艺过程中的各种影响因素,合理选取铸造参数,调整轧制参数,生产L4、L6电工圆铝杆.     

L415QB+316L复合管焊接裂纹分析

针对L415QB+316L复合管焊接接头封焊难以控制,熔合区易出现裂纹这一问题,利用光学显微镜和扫描电镜,观察分析了接头熔敷金属和裂纹区的组织和成分变化,探究了其对裂纹生成的影响。结果表明,淬硬组织、氢、异种钢接头处的复杂应力状态导致了裂纹的形成。通过采用多层预热、焊后空冷、严格控制层间温度等工艺措施,增强组织的均匀性,可以有效防止焊缝中的冷裂纹产生。     

L245NB与316L钢管对焊工艺

针对高酸性气田用钢L245NB和316L钢管进行对接焊,采用钨极氩弧焊打底,焊条电弧焊填充盖面,通过反复工艺性试验,确定了焊接材料、焊接工艺参数,并对焊接接头进行了X射线探伤、力学性能试验、金相分析及抗腐蚀性能检测。结果表明:焊接接头X射线探伤检测为Ⅱ级,焊接接头各项力学性能指标均合格,焊缝区金相组织为奥氏体+鳞片状铁素体+树枝状铁素体,抗晶间腐蚀倾向检测与抗Cl-应力腐蚀性能检测试件均未见裂纹,试件失重腐蚀气相、液相平均腐蚀速率分别为0.024 6,0.046 0 mm/a,拟订的L245NB和316L钢管对焊工艺方案是可行的。     

L415/316L复合管焊接施工质量控制

L415/316L复合管综合了不锈钢管的耐腐蚀能力和碳素钢管的承压能力,正逐步在油气田领域得到广泛应用。针对该材料的焊接工艺特点,结合现场焊接施工实际,提出了焊接质量控制措施。     

316L,317L和904L不锈钢在含溴离子醋酸溶液中的腐蚀行为

针对某厂精对苯二甲酸(PTA)生产装置氧化单元设备的腐蚀问题,在高温高压反应釜中进行了浸泡腐蚀试验,研究了温度对有氧和无氧条件下316L、317L和904L不锈钢在含Br^-醋酸溶液中耐蚀性的影响,采用电化学测试、体视显微镜和扫描电镜等方法,分析了3种材料的电化学特征及表面腐蚀形貌。结果表明：随着温度的升高,3种材料的腐蚀速率均逐渐增大,且其在有氧条件下的腐蚀速率比无氧条件下的大,3种材料的耐蚀性按从高到低的顺序依次为904L不锈钢、317L不锈钢和316L不锈钢;当温度为60℃时,3种材料的腐蚀程度均较轻,其表面均保持金属光泽,无明显腐蚀痕迹;随着温度的继续升高,材料表面的腐蚀程度加剧;当温度低于60℃时,3种材料均发生了点蚀,其点蚀电位按从低到高的顺序依次为316L不锈钢、317L不锈钢和904L不锈钢。     

L245NB+316L复合管返修焊接工艺试验

试验采用钨极氩弧焊进行封焊、根焊、过渡层焊,焊条电弧焊进行填充和盖面,优选TGFA-309L(φ2.2 mm)、TGS-309MoL(φ2.4 mm)、AROSTA309Mo(φ2.0 mm)焊接材料,针对气质条件总压力不大于15 MPa、CO2摩尔含量不大于0.35%,Cl-质量浓度为60 g/L工作环境,L245NB+316L复合管进行了返修焊接工艺试验。试验结果表明:焊接接头各项力学性能指标合格;晶间腐蚀、抗Cl-应力腐蚀性能试验试件均未见裂纹;失重腐蚀性能试验结果表明,气相平均腐蚀速率为0.022 3 mm/a,液相平均腐蚀速率为0.068 1 mm/a,均能满足相关标准要求。     

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针对管线钢L245钢在太钢炼钢二厂北区3号宽板坯铸机生产时铸坯角部经常出现横裂纹,造成其热轧后卷板边部存在裂纹缺陷,利用Gleeble-3800型热/力学模拟试验机对管线钢L245钢进行了高温面塑率及高温强度的测试,并用扫描电镜对测试试样断口形貌进行观察.从试验结果分析认为:管线钢1245钢的化学成分设计决定其对裂纹的敏感性,由于第Ⅲ区脆性温度区间的高温面塑率低导致其在连铸过程铸坯冷却或受力不均衡情况下铸坯角部裂纹的发生.为要避免铸坯角部横裂纹的产生,在连铸坯矫直时,其角部温度应避开第Ⅲ区脆性温度区间.     

L—TEQ处理

L—TEQ处理是在钢材的表面扩散渗氮,于铁—碳合金相图的A_1相变点以下的温度施行淬火,只在表面层相变为马氏体组织,即所谓低温淬火法。因此,由于该工艺具有处理工件的变形小于渗碳处理工件,比氮化处理工件的硬化层厚等优点。通过该工艺,谋求减少工件变形,尺寸变化,作为一种提高耐摩性、表面接触压力强     

7L～12L柴油机缸体铸件静电喷粉工艺验证

介绍了7 L～12 L柴油机缸体静电喷粉铸件的生产过程验证、加工装配验证及性能测试,为同行在选择缸体铸件防锈工艺方面提供参考.     

550L板坯升级轧制600L牌号带钢试验研究

针对高强汽车钢生产合同量小、规格繁多,混浇坯和合同余材多的问题,以550L带钢的生产为例,研究了终轧温度、冷却速率对550L带钢组织以及力学性能的影响。结果表明,粗轧在再结晶区利用大变形量获得细小均匀的奥氏体组织;精轧采用低温轧制,获得内部有大量变形带的扁平状奥氏体组织,可以提高晶界面积,增加相变形核核心和驱动力,在随后的超快密集冷却过程中形成晶粒细小的铁素体组织,充分发挥细晶强化、相变强化、析出强化、位错强化的作用,使其性能达到高级别600L牌号带钢性能,实现了升级轧制,解决了上述问题。     

E309L,E347L不锈钢带的研制及应用

介绍了辽化机械厂研制的Ｅ０９Ｌ，Ｅ３４７Ｌ不锈钢带及其用于高压换热器壳体内表面堆焊的工艺，检查措施。     

E309L、E347L不锈钢带的研制与应用

介绍了辽化机械厂研制的E309L、E347L不锈钢带及其用于高压换热器壳体内表面堆焊的工艺、检查措施.     

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 316L焊管在生产过程中产生沿管壁圆周方向的裂纹。采用宏观形貌观察、金相显微镜观察、扫描电镜和能谱分析等方法对焊管开裂原因进行了分析。结果表明：焊管断裂方式为沿晶断裂,在断裂晶面和附近晶界上有铜元素富集,管壁内侧有富铜颗粒粘附。开裂主要原因为液相铜扩散进入奥氏体晶界引起晶界脆化,在应力作用下引起焊管开裂。