β钛合金及其固态相变的归纳

本文以钼当量为标准对国内外研制的融合金进行了汇总和归类。β钛合金按照亚稳定状态相组成可分为3类：稳定β型、亚稳定β型和近β型钛合金。对β钛合金热处理过程中发生的固态相变进行了归类。β钛合金经强化热处理后可能发生β→a”,β→ω,β→a,β→β＇相变,时效时,亚稳相部分或全部分解。     

应力—应变循环对Ti—49.8at%Ni合金非线性超弹性的影响

利用拉伸试验系统研究了应力应变循环对Ｔｉ４９．８ａｔ％Ｎｉ合金非线性超弹性的影响。冷变形＋退火处理的Ｔｉ４９．８ａｔ％Ｎｉ合金丝材经一定次数的应力应变循环处理后，可获得完全的非线性超弹性，随后随着应力应变循环次数的增加，应力诱发马氏体临界应力与非线性超弹性应变量均下降，当应力应变循环达到一定次数，丝材的非线性超弹性性能将达到稳定。并且，经不同工艺处理的Ｔｉ４９．８ａｔ％Ｎｉ合金丝材的非线性超弹性受应力应变循环的影响并不相同。应力应变循环对经４５０℃、０５ｈ退火处理的冷变形量为３８４％丝材的非线性超弹性影响较小。     

应变对β-CEZ钛合金热加工图的影响研究

基于β-CEZ钛合金的热模拟压缩实验,以动态材料模型为基础,建立了不同应变下的β-CEZ钛合金热加工图。从能量耗散率、非稳定参数和非稳定变形区三个方面分析了应变对β-CEZ钛合金热加工图的影响规律。分析结果表明:随着应变的增大,β-CEZ钛合金能量耗散率对应的等值线越来越密集,高能量耗散率对应的区域逐渐减小,而非稳定变形区越来越大,由小应变时的两个非稳定变形区变为大应变时贯穿整个温度范围的一个大非稳定变形区;不同应变下,应变速率为0.01~0.018 s-1、变形温度为820~920℃时,能量耗散率都大于0.45且没有发生塑性失稳,该范围内的工艺参数最适合β-CEZ钛合金的锻造。     

近β钛合金压缩变形行为研究

业稳态卢钛合金可以通过位错滑移形成孪晶及应力诱发马氏体相变来发生形变。当马氏体相变的温度低于室温时,β相可以被应力诱导转化为密排六方a’相或正交a”马氏体相,     

β钛合金及其在钛工业中的作用

在钛合金中β合金的比强度最高、淬透性最大,理应在航空工业中广泛使用.然而除Ti—13V—11Cr一3Al合金成功地应用于SR一71外,β合金的使用量很小.为此Bania PJ.讨论了四个问题.1 什么是β合金?含有足够的β稳定元素,淬火能保留100%β相的钛合金为β合金,可分为亚稳β合金和稳定β合金.β稳定元素可分同晶型和共析型两类,前者熔点高、比重大,需以铝的中间合金加入,且价格高;后者可直接加人.价格低.β元素含量高低可用钼当量表示.但不能用它判定合金是否为β稳定合金.另外,共析型元素如铁存在强烈偏析.易形成“β斑”,而同晶型元素如钼几乎无偏析     

钛合金的马氏体相变

本文简要阐述了钛合金马氏体相变的原理、特点和应用, 并对钛合金热处理工艺作了叙述。     

有色合金的热弹性马氏体相变及其应用

综述本文作者及其合作者对有色合金的热弹性马氏体相变及其在形状记忆中应用的已发表的工作。在热力学研究、M_s 及 A_s 计算的基础上,本文提出材料中发生热弹性马氏体相变的必需条件。扼要总结我们对 Ni-Ti 及 Cu-Zn-Al 合金中的相变及形状记忆效应的工作。     

两相钛合金超塑性温度的计算

本文介绍了利用两相钛合金的α＋β→＾←β相转变温度计算出其最佳超塑性温度的公式Ｔ超＝Ｔ转－·＾Ｔｃ（Ｔ超为最佳超塑性温度，Ｔ转为合金的α＋β→＾←β相转变温度，Ｔｃ为常数，一般为６０±２０℃，这给超塑性的研究等带来了方便。     

氢对α+β钛合金固态相变的影响

研究了氢对TC4钛合金高温淬火过程的亚稳相转变以及其微观组织的演变的影响.试验结果表明,随着氢含量的增加.氢首先促进了TC4钛合金中斜方马氏体α"的生成,α'体积分数降低.在0～0.45%(质量分数)之间,形成了α'和α"共存的独特组织,并在0.45%时α"马氏体体积分数达到最大;继续增加氢含量,氢开始抑制马氏体,促进更稳定的体心β的生成.亚稳相分解试验表明,氢降低了马氏体分解转变温度,随着时效温度的升高和氢含量增加,显微硬度降低.同时,与α'分解相反,经过时效后,β相取代α首先在马氏体α"内析出,细化了晶粒.     

β钛合金及其在宇航工业中的应用

介绍了钛工业中β钛合金的发展情况。涉及的合金包括早期的和现代的β钛合金，其应用包括发动机和飞机结构两方面。从中可以看出，β钛合金具有独特的性能组合，以及对宇航工业的发展所起的不可替代的推动作用。β钛合金将会有更宽广的市场，其关健是降低成本。     

NiTi形状记忆和超弹性合金在应用制品中的推广

随着实用化和加工技术的进步,性能优良的NiTi合金的需要量急剧增长.NiTi合金有两个特殊性能,即形状记忆和超弹性性能.通过改变合金中镍与钛的配比,可使其性能产生较大的变化,以适应不同用途的使用要求.添加第三元素(铜或铌)可以提高NiTi合金的使用性能.目前,Ti—CU和Ni—Ti—Nb等三元合金都已实用化.NiTi合金的形状记忆效应通常为单向的,即在低温马氏体状态下变形,升高温度后合金中产生相变,品体结构由马氏作相变为母相,同时回复到变形前的形态.要得到     

一种新型钛合金的超塑性

本文研究了Ｔｉ－５Ａｌ－８Ｎｉ和Ｔｉ－５Ａｌ－８Ｃｏ合金低温应变速率下的超塑性性能和超塑性加工后组织形貌。     

基于二元相图精确计算钛合金α＋β/β相变点

基于Ti—X二元相图提出了一种精确计算钛合金α＋β/β相变点的方法,并根据该方法给出了一个计算公式。用该公式对几十个合金的相变点进行了计算,并与实测值进行了对比,除个别合金偏差较大外,其余合金的相变点计算值与测试值相差一般不超过±5℃。这表明该方法和公式涵盖面广、精确度高,适用于绝大多数钛合金的相变点计算。     

SP700钛合金薄板超塑性研究

研究了2种不同工艺对SP700钛合金薄板的超塑拉伸性能的影响,并测试了SP700钛合金薄板可达到的最大超塑性能.结果 表明:采用最大m值超塑变形拉伸试验法,在775℃可得到SP700钛合金薄板试样的最佳超塑性能,超塑性可以达到3000％以上.     

氢对TC11钛合金超塑性能的影响

(一)原材料及实验方法 实验用TC11钛合金的化学成份(wt％):6.43 Al、3.46 Mo、1.73 Zr、0.24Si、0.10Fe、0.015C,余量为Ti。原材料的初始状态为热轧棒材,经1203K加热、保温4h后空冷至室温,获得晶粒直径大约为4μm的细晶组织,见图1,a与β两相中α相的比例约为55％。将棒材加工成的超塑性拉伸试样充氢至不同氢含量。试样的直径为5mm,     

TA32钛合金板材的超塑性性能研究

研究了真空环境中TA32钛合金在950℃,初始变形速率在5.32×10-4~2.08×10-2s-1条件下的超塑性变形行为。结果表明,不同应变速率条件下,板材的流变应力曲线特征和显微组织演变呈现显著不同。在应变速率较低条件下(5.32×10-4 ~3.33×10-3s-1),拉伸真应力-应变曲线呈传统超塑变形的稳态流动特征,变形后的板材中初生α相晶粒尺寸较大;在高应变速率（8.31×10-3 s-1~2.08×10-2 s-1）条件下,拉伸真应力-应变曲线中流变应力增大到峰值后快速单调递减直到断裂,变形后的板材中初生α相发生动态再结晶,晶粒尺寸与低应变速率条件拉伸的板材相比显著细化。在950℃下,TA32钛合金板材均具有超塑性变形能力,超塑性延伸率在145%~519%之间,当应变速率为5.32×10-4s-1时,板材具有最佳的超塑性性能,拉伸延伸率可达519%。断裂区分析发现,TA32钛合金板材的超塑性断裂模式为空洞聚集-连接-长大型断裂。     

TA32钛合金板材的超塑性能研究

研究了真空环境中TA32钛合金板材在温度950℃、应变速率5.32×10^-4~2.08×10^-2 s^-1条件下的超塑性变形行为。结果表明,在不同应变速率条件下,合金的流变应力曲线特征和显微组织演变显著不同。在应变速率较低(5.32×10^-4~3.33×10^-3 s^-1)条件下,拉伸真应力-真应变曲线呈传统超塑变形的稳态流动特征,变形后的合金中初生α相晶粒尺寸较大;在高应变速率(8.31×10^-3 s^-1~2.08×10^-2 s^-1)条件下,拉伸真应力-真应变曲线中流变应力增大到峰值后快速单调递减直至试样断裂,合金变形过程中初生α相发生动态再结晶,晶粒尺寸较低应变速率条件下显著细化。950℃时,TA32钛合金板材均具有超塑性变形能力,超塑性延伸率在145%~519%之间;当应变速率为5.32×10^-4 s^-1时,具有最佳的超塑性,拉伸延伸率可达519%。断裂区形貌分析发现,TA32钛合金板材的超塑性断裂模式为空洞聚集-连接-长大型断裂。