干壁钉用ML15钢冷拔断裂及搓丝尖裂原因分析

经光学显微镜和扫描电子显微镜观察结果表明，干壁钉用ＭＬ１５钢冷拔断裂主要是因为材料中氧化物夹杂的大量存在所致；搓丝尖裂除与材料中氧化物夹杂存在有关外，还与热处理不当，退火温度偏高，时间较长而形成游离渗碳体有关。     

B7冷镦钢盘条冷拔断裂原因分析及工艺改进

B7钢Φ22 mm热轧盘条在冷拔中断裂,采用断口观察、化学成分、显微组织检验以及能谱分析测试了断裂盘条.测试结果表明:Mn、Cr偏析导致盘条中心存在马氏体组织是造成拉拔断裂的原因.通过轧制吐丝温度由905～ 915℃降至840～ 850℃以及保温时间由285 s延长至420 s,可有效减少心部马氏体的产生,消除了冷拔断...     

标准件用钢BL2螺钉开裂原因分析

针对标准件用钢BL2盘条用于生产螺钉过程中出现开裂的情形,通过化学成分、金相检验分析其原因。结果表明：试样N元素含量偏高;试样边缘存在的气泡、气孔、划伤、裂纹等缺陷,且缺陷处有氧化亚铁夹杂物及高温氧化圆点状夹杂物;组织中的珠光体含量偏高,铁素体边缘晶界处出现了游离渗碳体组织,边缘多处晶粒粗大,这些问题严重恶化冷镦性能,导致标准件用钢BL2在使用过程中出现开裂。     

输电铁塔用SWRCH15A钢螺栓冷镦断头原因分析及改进工艺

采用化学成分分析、金相检验、硬度分析、断口形貌分析和氧氮含量检测等方法,分析了SWRCH15A钢螺栓断头的原因.结果表明,合格螺栓T[O]和[N]分别为0.002 0％～0.0021％和0.006 2％～0.006 4％,而断头螺栓T[O]达0.006 3％～0.006 4％,[N]为0.010 3％～0.010 8％...     

宽板坯包晶钢裂纹的原因分析与改进措施

根据中厚板卷厂连铸宽板坯投产以来的生产实践，包晶钢的纵裂纹发生率远高于其它钢种。通过分析包晶钢纵裂纹形成的原因，并采取相应的措施，使包晶钢的纵裂纹得到有效控制。     

PC钢棒断裂原因分析

φ9.0 mm的PC钢棒在生产过程中时常发生断裂.对断裂的PC钢棒进行宏观(低倍)、化学成分、金相组织及夹杂物检测,发现其组织存在严重的表面裂纹、块状碳化物和夹杂物是引起断裂的主要原因.     

带钢弯裂原因分析

针对泰钢生产的一批热轧带钢在加工使用过程中出现弯裂的现象,采用金相显微镜、XL30扫描电镜、气体含量分析等方法,对弯裂带钢取样进行组织状态、夹杂物、晶粒度、断口形貌、氧含量等检验。结果表明:弯裂带钢的断口呈木纹状,发纹处存在大量氧化铁,其基体主要由铁素体和珠光体组成,有少量索氏体及屈氏体,晶粒度以9～10级为主,有较为明显的带状组织,夹杂物为硅酸盐、硫化物及少量氧化物。钢中氧含量高(97×10-6～250×10-6)及夹杂物多是引起带钢弯裂的主要原因。     

航空用超高强度钢中夹杂物导致疲劳裂纹萌生与扩展的微观行为

采用扫描电镜原位观测的方法,跟踪观察了低周疲劳载荷下航空用超高强度钢MA250中夹杂物导致裂纹萌生与扩展的微观行为,得到了MA250钢低周疲劳裂纹萌生与扩展的基本特性,讨论了精确测定MA250钢疲劳裂纹扩展速率的方法.     

20CrMnTiH钢锻造裂纹分析

针对２０CrMnTiH钢锻造裂纹问题进行实验，发现锻造裂纹的产生原因是原始材中存在氧化物夹杂，硅、锰成分偏析以及锻造加热时间控制不当等。     

转炉45#钢内裂分析

针对45#圆钢低倍检验内裂率升高问题,采用电子探针扫描电镜对内裂试样进行了组织、夹杂物成分定性分析及氧含量、硫含量的测试。结果表明,转炉45#钢内裂主要是由夹杂物造成的;裂纹形态包括氧化物夹杂造成的裂纹以及成分偏析、硫含量高形成的偏析线裂纹。通过优化转炉精炼脱氧工艺,控制钢中氧含量在8.0×10-3%以下,内裂率由46.5%降至3.3%。     

Analysis of Crack Tip Stress of Transversal Crack on Slab Corner During Vertical-Horizontal Rolling Process by FEM

Behavior of transversal crack notched on slab corner during vertical-horizontal rolling process was simulated by FEM. The crack tip stress in the whole rolling process was obtained. Influences of the friction coefficient, the initial crack size, the edger roll profile, and the groove fillet radii of grooved edger roll on crack tip stress were analyzed. For vertical rolling, the tension stress appears at crack tip near the slab top surface and the compression stress appears at crack tip near the slab side surface for the flat edger roll; however, the compression stress appears at crack tip near the slab top surface and the tension stress appears at crack tip near the slab side surface in the exit stage for the grooved edger roll. For horizontal rolling, the tension stress appears at crack tip just at the exit stage for the flat edger roll, and the tension stress appears in whole rolling stage; the tension stress value near the slab side surface is much larger than that near the slab top surface for the grooved edger roll.     

高强度标准件用ML35钢的开发

文章介绍了高强度标准件用ＭＬ３５钢的生产工艺流程，并对随机抽取的１００炉ＭＬ３５钢的化学成分、力学性能做了统计分析，结果表明，化学成分稳定，性能波动小，工程能力指数都在１．００以上。冷顶锻试验基本全部合格，脱碳层检验结果为平均深度０．１２ｍｍ。所以莱芜钢铁总厂试生产的ＭＬ３５钢符合ＧＢ６４７８－８６标准要求，可用于制造８．８级高强度螺栓。     

核一级容器钢508-3的动态和静态断裂韧度

核一级部件的断裂韧度要求反映在ASME和RCC－M规范中，即KIR－（T－RTNDT）基准曲线。KIP包括KIa,KId和KIc^J。KIc^J的测试国内外已有标准方法，而KIa的测试只有美国公布了正工标准，KId的测试国内外没有标准方法可循。因此，为研究核电材料断裂韧度，首先建立了相应的测试方法，在此基础上试验了国产核一级容器钢508－3的动、静态断裂韧度KIa,KId,KIc，获得了不同温度下的数据，并与ASME和RCC－M规范中的基准曲线作了比较。结果表明，国产508－3钢的动、静态断裂韧度能满足核一级部件的要求。     

应力比对J55钢级疲劳裂纹断口形貌的影响

借助疲劳试验机及SEM,研究了应力比对J55钢级疲劳裂纹扩展性能的影响,并对断口形貌进行分析。结果表明:随着应力比增大,进入快速裂纹扩展区的ΔK变小;对于应力比0.1,低Paris区断裂模式为沿晶体学平面发生的穿晶断裂,Paris线性部分为由双滑移机制控制的疲劳条带断裂,高Paris区为疲劳条带断裂和延性静态断裂相结合的断裂模式;应力比为0.3、0.5与应力比为0.1的断裂模式相似;对于应力比0.7,沿晶体学平面发生穿晶断裂模式贯穿整个Paris区。