简化42CrMo钢球化退火工艺的研究

 研究了42CrMo钢热轧材和Gleeble热模拟试样经球化退火处理后的组织。结果表明,试样在650~750 ℃大应变量(ε=12)下变形后保温300 s,再经700 ℃×2 h退火后的组织可达到热轧材长时间(≥16 h)退火的组织特征,且硬度低于HV 210。说明此工艺可明显缩短传统球化退火时间。     

热作模具钢H13连轧材退火工艺研究

为满足用户对加工硬度的特殊需求(硬度≤220HBW),对热作模具钢H13连轧材进行了不同退火温度、保温时间和辊速下的退火试验,以确定最佳的退火工艺,并借助金相显微镜对最佳退火工艺下的H13退火态组织进行分析。结果表明:H13的退火硬度与退火温度、保温时间、辊速有关,退火温度越高、保温时间越长、辊速越慢,试样硬度越低。退火温度为840℃,保温时间为5~6h,辊速5.5m/h为最佳退火工艺,钢材平均硬度可以降到198HB左右,金相组织满足用户标准要求。     

H13钢带状偏析演化规律研究

 针对H13钢中普遍存在的带状偏析现象,利用金相显微镜及SEM研究了H13钢不同状态带状偏析的演化规律。研究结果表明,H13钢退火态的带状偏析由枝晶偏析的热变形引起,表现为碳化物的球化程度、颗粒大小及分布的不均匀;退火组织的不均匀性直接影响H13淬火、回火态的组织均匀性,且退火组织中金属元素分布的不均匀及偏析带中存在的一次液析共晶碳化物一直保留到钢的回火状态,影响了H13钢的等向性;良好的退火组织是制造高品质H13热作模具钢的关键因素。     

0Cr13C铁素体不锈钢冷拔断丝分析及工艺改善

0Cr13C钢(/%:0.02C,0.32Si,0.18Mn,0.016P,0.002S,12.25Cr,0.0140N)冷拔丝的工艺为Φ5.5mm热轧退火材(680~700℃退火)-冷拔至Φ2.0 mm材-氢气退火-冷拔至Φ0.70 mm丝-氢气退火-冷拔至Φ0.3mm丝。通过成分、断口、组织和力学性能分析,得出退火Φ5.5 mm热轧材为混晶组织,强度较高,造成冷拔时变形不均和断丝。通过720~760℃退火试验表明,随退火温度升高,抗拉强度降低,720、740、760℃退火后0Cr13C钢Φ5.5 mm热轧材的抗拉强度分别为471~503 MPa,417~448 MPa和378~417 MPa。生产结果表明,通过将Φ5.5mm热轧盘条的退火温度从原680~700℃2 h提高至740℃3~4 h,每台冷拔机的平均断丝率由6次/12 h降至2次/12 h。     

38CrMoAlA钢组织和硬度对切削性能的影响

对38CrMoAlA钢分别进行热轧态、退火态及正火态显微组织和性能的分析,并利用CW6263C马鞍车床进行钢材镗孔切削性能试验。试验结果表明:热轧态、正火态、退火态时38CrMoAlA钢的硬度值依次降低。38CrMoAlA钢热轧态组织以贝氏体为主,并含有少量铁素体和珠光体,正火态组织以铁素体和珠光体为主,退火态组织以类球化组织为主,并保持贝氏体位相。从镗孔试验结果看,38CrMoAlA钢热轧态易断削,镗孔阻力较大;38CrMoAlA钢正火态,易断削,镗孔阻力较小;38CrMoAlA钢退火态不易断削,车削颜色发蓝,镗孔阻力较大。最终确定38CrMoAlA轧材镗孔最佳状态应为正火态,组织以铁素体和珠光体为主,硬度在230~240 HB。     

冷轧退火工艺对中碳钢组织性能的影响

运用常规冷轧方法对2.0 mm厚的中碳钢进行轧制,并利用模拟机试验机对冷轧试样进行罩式模拟退火试验,再分别采用显微镜、硬度计及电子万能试验机,进一步分析试验用碳钢的组织及力学性能变化。结果表明:退火后试样的铁素体内析出了大量的渗碳体,晶粒尺寸较均匀;随着退火均热时间的延长,显微组织尺寸稍有增加,显微硬度及抗拉强度逐渐下降。在压下量80%、退火温度700℃、保温15 min时,试验用碳钢的硬度值为216 HB,最大抗拉强度550 MPa,具有较好地强韧性组合。     

Nb-V、Nb-Ti对重型热轧H型钢强韧性的影响

随着大型桥梁、高层建筑、海洋石油平台等的建设需求不断增加,翼缘厚度80 mm以上的重型热轧H型钢具有可观的市场前景。受其生产设备及工艺的影响,80 mm厚重型热轧H型钢的强韧性提升难度极大,微合金成分体系设计无疑是有效的突破点之一。对Nb-V、Nb-Ti成分体系对重型热轧H型钢强韧性的影响进行了对比研究。结果表明,Nb-Ti与Nb-V微合金化试验钢晶粒尺寸相当,但Nb-Ti微合金化试验钢的铁素体体积分数比Nb-V低约8%;Nb-Ti微合金化试验钢屈服强度、抗拉强度比Nb-V低30 MPa,-40 ℃低温冲击值比Nb-V低127 J;第二相粒子为Nb(C,N),分布均匀,随着合金元素添加量的增加,第二相析出数量增加,质点半径增大。     

高温不锈轴承钢Crl4M04的热处理、组织和性能

试验研究了电渣重熔Cd4Mo4钢（％：1．03C、14．36Cr、3．98Mo）φ22mm热轧材750～950℃退火、950-1200℃淬火、450—550℃回火后钢的组织和性能。结果表明，（890±20）℃退火后钢的HB硬度值207—255；1100—1120℃淬火500—525℃四次回火后钢的组织由细针状回火马氏体、残余奥氏体和碳化物组成，HRE硬度值61，断裂韧性Kic。为31．5—32．1MPa·m^1/2；Crl4Mo4钢200℃高温接触疲劳寿命L，0为1．1×10^5，并且Crl4Mo4钢具有较好的耐磨性能。     

改善TA1板材硬度的工业生产研究

为解决TA1板材硬度超标的问题,对影响TA1板材硬度的一些因素如杂质含量及其均匀性、退火温度进行了研究。研究发现,TA1板材的硬度取决于O、N、C等杂质含量的高低及铸锭成分均匀性、板材冷轧变形量、板材退火温度等。采用合理的称混料工艺,控制杂质元素O≤0.10%、N≤0.02%、C≤0.03%,并将板材退火温度提高到750℃,可保障TAl板材的硬度HRB≤80。     

冷轧酸洗钢板表面黑斑缺陷分析

针对冷轧酸洗钢板黑斑缺陷问题,对Q195、ST13钢在不同试验温度下进行了氧化铁皮的生成、冷却、酸洗试验,对试验后的试样和生产现场钢板的表面进行了微观分析。结果表明：冷轧酸洗钢板黑斑实质上是未完全酸洗掉而残存的氧化铁皮,是由热轧工艺引起;冷轧酸洗钢板黑斑主要由Fe3O4和FeP组成;温度越高,表面氧化铁皮越厚,e3O4含量越高,冷轧酸洗钢板越易产生黑斑。     

Heredity Characteristic From Hot Rolled Microstructure to Annealed Microstructure in High Strength TRIP Steels

 The influence of hot-rolled process on microstructure in TRIP steel and the heredity characteristic from the hot-rolled microstructure to annealed microstructure are investigated. The results show there are two kind of hot-rolled microstructures under different coiling temperatures. One is composed of coarse grains of ferrite, pearlite and bainite, and the other is composed of small grains of ferrite, bainite and austenite. After annealing, the first kind of hot-rolled microstructure is greatly refined, and volume fraction, carbon content of austenite increase significantly. However, it have little changes in grain size, volume fraction and carbon content of austenite after the second kind of hot-rolled sheet is annealed. There are also differences in distribution of retained austenite between the two annealed microstructures observed by EBSD and TEM technology. Retained austenite in the first annealed microstructure distributes mainly inside of the polygonal ferrite in the form of spot, only little retained austenite on bainte ferrite boundary, however retained austenite in the second annealing microstructure allocates several places, such as inside of polygonal ferrite, on polygonal ferrite boundary, on bainte ferrite boundary.     

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Solution treatment and aging treatment of 15Cr23Ni10MoCuV duplex stainless steel was performed at different temperatures. Microstructure evolution and properties of the steel were examined by means of OM, SEM, EDS, XRD analysis, hardness measurement. The results show that a large number of granular chromium carbides can be precipitated in the matrix after hot-rolled, when the solution treatment at 1250?? the chromium carbides will completely dissolved. When solution treated at 1150??, the hardness value of the steel is the lowest. Subject to aging treatments at temperatures of 200-800??, there will be two hardness peaks, corresponding to at 400?? (HB266) and 750?? (HB295). The former is the occurrence of spinodal decomposition in the ferrite and the rich copper phase precipitated in the austenite, while the latter is mainly the emergence of a large number of the ?? phase in the ferrite..     

受热不均匀对低碳钢SAE1010板材组织及成形性能的影响

为了研究退火过程受热不均匀对板材组织及成形性能的影响规律,对热轧态SAE1010低碳钢板进行冷轧及连续退火,分析热轧态、冷硬态及退火态钢板边部和芯部的显微组织,分别对退火态钢板边部和芯部试样进行拉伸和折弯试验。结果表明,热轧态试样少量岛状珠光体分布在铁素体晶界处,边部组织晶粒尺寸小于芯部,珠光体中部分片层渗碳体退化为球状。冷硬态板材组织沿轧制方向呈现明显的晶粒破碎特征,退火态边部组织存在较多的大晶粒和粒状渗碳体团,芯部组织较为均匀细小。退火态板材芯部材料伸长率高于边部而强度低于边部,经180°折弯后芯部钢板无开裂而边部出现裂纹。退火温度均匀性对于SAE1010低碳钢板组织和性能具有重要的影响。     

退火温度对退火马氏体基TRIP钢显微组织和力学性能的影响

将C-Si-Mn系TRIP钢通过完全淬火和两相区退火相结合的工艺,得到一种以退火马氏体为基体的TRIP钢（简称TAM钢）,并对比分析了TAM钢在不同温度退火后的显微组织和力学性能.结果表明,TAM钢经退火后的显微组织特征为精细规整的板条退火马氏体基体、片状残余奥氏体和贝氏体/马氏体组成的混合组织.这种组织降低了基体的硬度以及基体和第二相之间的强度比,减少了基体的位错密度.随着退火温度的提高,退火马氏体基体的板条形态逐渐消失,新生马氏体/贝氏体的团状混合组织逐渐增多.当退火温度为780℃时,综合力学性能优异,抗拉强度为1130 MPa,延伸率可达20%,强塑积为22600 MPa·%.当退火温度较低时,残余奥氏体主要以片状存在于退火马氏体板条间,有利于TRIP效应的发生.      

卷取温度对深冲DP钢组织性能及织构的影响

为研究深冲织构的演变规律,利用OM、TEM和XRD等技术研究了热轧卷取温度对微碳深冲DP钢组织、性能与织构的影响。结果表明,热轧板主要由铁素体＋珠光体构成,随卷取温度升高,铁素体晶粒略增大,伸长率逐渐上升;热轧板中钼基碳化物的最佳析出温度为700℃;与650和750℃相比,700℃卷取后的退火板能获得较高体积分数（4.0%）马氏体与较细（11.7μm）铁素体的组织特征,同时拥有最强的〈111〉//ND纤维织构和最弱的{001}〈110〉织构,使得其抗拉强度达到455 MPa,塑性应变比r值达1.5。     

二次冷轧的中间退火温度对2.3Si无取向硅钢组织和性能的影响

试验2.3Si无取向硅钢(/%:0.003C,2.30Si,0.16Mn,≤0.020P,≤0.005S,0.54Al)冷轧板由常化和未常化的2.5 mm热轧板冷轧至0.6 mm(压下率76%),经750~950℃ 2.5 min中间退火后再冷轧至0.5 mm(压下率16.7%),成品板经890℃+960℃ 2.5 min退火。研究了中间退火温度对该钢晶粒尺寸、织构和磁性能的影响。结果表明,随中间退火温度的升高,二次冷轧前晶粒和成品晶粒增大,成品中不利织构组分{111}和{112}减弱,磁性能得到改善。热轧板经过常化时的磁性能明显好于未经常化时的磁性能,但中间退火温度较高时常化对磁性能的有利作用减弱。     

先进帘线钢线材质量剖析

 为了明晰钢帘线专用线材的实物质量水平,以指导产品质量标准的合理定位和生产工艺制度的合理制定,选取了钢帘线生产企业使用性能最好的典型帘线钢线材样品,进行了比较全面的检测分析。结果表明：先进帘线钢线材具有一些共同特点,即成分范围窄和材质纯净化;力学性能均匀,面缩率较高;组织为索氏体的体积分数>80%的均匀组织,平均片层间距约0.2 μm,先共析铁素体体积分数<1%;钢中仅含A类和D类夹杂,D类夹杂≤0.5级、尺寸≤5 μm且均呈塑性;产品尺寸精度高;无明显中心偏析、表面脱碳和缺陷。     

高强度建筑钢筋质量分析及标准修改建议

 深入调查了中国HRB400/400E和HRB500/500E高强度热轧钢筋的质量现状。从不同地区的钢筋生产厂和使用场所取样分析了高强度热轧钢筋成分、宏观金相、微观组织和截面硬度。按照钢筋化学成分范围,目前中国高强度热轧钢筋可归为4类,即含钒钢筋、低钒钢筋（<0.02%钒）、20MnSi钢筋和C-Mn钢筋。宏观金相和微观组织观察结果表明,只有含钒钢筋能完全满足热轧钢筋的组织要求,其他3类钢筋截面基圆外围均出现非铁素体－珠光体组织的表面硬化层。基于高强度热轧钢筋的质量分析结果,提出了热轧带肋钢筋国家标准GB1499.2—2007的修订建议。     

碳化物对H13钢退火软化的影响

利用扫描电镜、物理化学相分析和Ｘ射线衍射方法，测定了不同退火经工艺下Ｈ１３钢中基体的合金元素含量和碳化物类型、尺寸、分布、对对量以及退火硬度。明确了Ｈ１３钢退火后硬度的高低与碳化物粒子的大小、相对量及碳化物的类型的依赖关系。     

ARE轧管机组轧制N80-1钢管的控轧工艺开发

采用成分满足API 5CT要求的Φ178 mm规格管坯,对管坯加热和定径成型工序进行过程控制,在ARE轧管机组上通过控制轧制代替正火工艺开发生产了N80-1钢管产品。检测表明,产品组织为均匀细小的铁素体和珠光体,晶粒度8级以上;抗拉强度781~819 MPa,屈服强度615~660 MPa,伸长率26%~29%;壁厚方向的硬度极差24.5 HV,周向18 HB,纵向23 HB,计算过程能力指数为1.638;钢管整体性能均匀,过程能力充足。