10.9级螺栓用非调质钢强韧化机理研究

分析了几个试验钢热轧和冷拔态显微组织与机械性能之间的关系。试验钢包括低碳贝氏体钢和低碳铁素体珠光体钢两类,试验结界表明贝氏体钢能够达到10.9级指标。其成分特点是:低碳高锰硼钢加钒钛微合金化,显微组织为粒状贝氏体,具有极佳的冷拔延伸性能。     

D级抽油杆用非调质钢的研制

我国长期使用调质钢２０ＭｏＡ和３Ｍｎ２Ａ为Ｄ级抽油杆材料，热处理设备庞大，为解决上述问题，天津特殊钢厂研制出了贝氏体型组织的非调质钢代替调质钢制造Ｄ级抽油杆，与调质钢相比具有简化生产工序，减少生产废品，降低生产成本的特点。     

汽车裂解连杆用高强度非调质钢组织和性能的研究

采用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜等分析方法, 研究了Rm≥1 000 MPa、ReL≥750 MPa的高强度非调质钢的组织和性能.结果表明:材料为铁素体-珠光体组织,铁素体呈网状分布;珠光体片层间距对强度的影响较大,当片层间距从207 nm减少到171 nm时,屈服强度从 820 MPa上升到840 MPa;其析出第...     

8.8级高强度螺栓用非调质钢的强韧化

本文介绍了8.8级高强度螺栓用LF10MnSiTi非调质钢强韧化方面的一些研究结果。细小的碳氮化物[Ti(C,N)]析出产生的沉淀强化作用以及Mn,Si的固溶强化可使热轧态的LF10MnSiTi钢具有σ_b≥600MPa的强度;低的含碳量和因加Ti使钢获得的细晶组织,使该钢具有良好的塑韧性,热轧态下δ_5>15％,ψ>60％;冷拔加工后的位错强化可使该钢的强度得以进一步提高,达到8.8级螺栓产品的强度要求。     

抽油杆用超高强度贝氏体非调质钢的研制

所研制的新型超高强度非调质贝氏体钢为唐山钢铁公司开发的低碳Mn-Mo系V－Ti微合金化非调贝氏体钢FG20的改型钢种，新型钢主要成分（％）为：＜0．16C，1．0－2．0Mn,1.0-3.0Si,1.0-2.5Cr,0.1-0.3Mo,0.05-0.10V,0.03-0.06Ti，该钢热轧材经580℃回火后，强度极限为1020－1100Mpa，延伸率大于12％。     

高强度高韧性非调质钢

高强度高韧性非调质钢生产抗拉强度８００Ｎ／ｍｍ￣２级的机械结构用钢时，产品的坯料经过加热锻造之后，要进行淬火、回火的调质处理工艺。为了达到不用调质处理的目的，开发了非调质钢。并以实用性为目的，推进汽车和建筑机械配件的进步。最近，采用合金钢经淬火、回火...     

裂解连杆用高强度非调质钢的研制

设计了用于裂解连杆的高强度非调质钢及其生产工艺,通过金相显微镜、扫描电镜等方法,分析了钢的显微组织、析出相及其对力学性能的影响。结果表明:组织由铁素体和珠光体组成,向钢中添加高的V和N元素,有利于增加更多的弥散析出相,提高其强度。轧后加速冷却,有利于铁素体晶粒细化、珠光体球团尺寸和珠光体片层间距减少、析出相增多,使其抗拉强度和屈服强度分别达到1 000 MPa和750 MPa以上。     

热锻用高强高韧非调质钢32Mn2SiV组织与性能的研究

研究了高强高韧非调质钢32Mn2SiV形变后冷却速度及二次加热对显微组织的影响,并分析了不同组织状态对冲击韧性的影响。结果表明,随加热温度增高和冷却速度增加,钢中贝氏体量增加,使韧性降低,在保持细晶组织时,少量细小粒状贝氏体的存在对钢的冲击韧性没有损害。     

非调质钢的发展现状

本文概述了非调质钢的开发和应用现状，其中包括铁素体－珠光体、贝氏体以及马氏体非调质钢。特别探讨了目前用量最大的高强度铁素－珠光体非调质钢提高韧性的几个典型方法。     

贝氏体非调质紧固件用钢静态再结晶行为分析

为分析贝氏体非调质紧固件用钢的静态再结晶行为,在Gleeble 3500热模拟试验机上进行了双道次压缩试验,并计算了静态再结晶软化率。研究表明,所研究钢种的奥氏体在1 050℃以上易于发生静态再结晶,在850℃以下静态再结晶发生困难;所确定的再结晶模型1可用于预测所研究钢种的静态再结晶的发生情况;利用道次间的静态再结晶细化奥氏体,适宜的轧制温度应控制在950~1 050℃,热机轧制温度应控制在850℃左右。     

贝氏体非调质紧固件用钢动态再结晶行为分析

 为研究贝氏体非调质紧固件用钢的动态再结晶行为,在Gleeble-3500热模拟试验机上进行了单道次压缩试验,并分析了压缩变形应力-应变曲线。研究表明,奥氏体热变形激活能较一般C-Mn钢要高,为427.065kJ/mol;再结晶开始时间与温度曲线在1000℃左右出现明显的转折点,温度低于1000℃时,动态再结晶发生困难。     

具有良好切削加工性能的贝氏体铁素体非调质钢

 在实验室制备了非调质钢B12Mn2VB,检验了该钢的组织及力学性能,研究了该钢的切削加工性能,在THERMECMASTER Z热模拟试验机上测定了该钢的连续冷却转变曲线。结果表明,该钢的综合力学性能比调质40Cr钢好,切削加工性能比45钢优越。     

一种新型胀断连杆用中碳非调质钢

 采用降低铁素体相韧性、提高铁素体相硬度及适当脆化原奥氏体晶界的方法,开发出一种新型胀断连杆用铁素体-珠光体型中碳非调质钢,从钢种设计、微观组织、力学性能及胀断特征等方面对此钢种进行了介绍。硅和磷元素的铁素体固溶强化作用及钒元素析出强化和组织细化作用,使得开发钢不仅具有较高的强度水平和屈强比,同时具有远高于传统的胀断连杆用高碳钢C70S6的优异高周疲劳性能。此外,模拟胀断试验结果表明,开发钢的断口呈典型脆性解理断裂,胀断前后的变形量很小,具有优于C70S6钢的胀断性能,可采用胀断工艺制造连杆。     

Effect of Nb-V Microalloying on Microstructures and Mechanical Properties of Medium Carbon Non-Quenched and Tempered Steel

Based on optical microscope(OM),transmission electron microscope(TEM) and mechanical performance measurement,the microstructures and mechanical properties of Nb-V micro-alloying non-quenched and tempered steels have been studied.The results showed that the microstructure consists of ferrite and pearlite,in which there exists a lot of intragranular ferrite.Niobium carbide is the main form of carbonitrides,Nb-enriched carbonitrides refine grains,V-enriched carbonitrides have precipitation strengthening effect,which promotes the toughness of the studied steel.The mechanical properties for steels 1,2 and 3 have met the standards required by high load automobile crankshaft,in which the comprehensive property for No.2 is the best.     

非调质冷镦钢减定径轧制过程中组织演变的仿真分析

为预测非调质冷镦钢的组织性能,在有限元软件MSC.Marc的基础上进行二次开发,建立了非调质冷镦钢减定径轧制的有限元模型。开发了非调质钢组织演变子程序,研究了非调质钢在减定径机组轧制过程中组织性能的变化规律。研究结果表明:在减定径阶段只发生了静态再结晶,再结晶晶粒大小从表面到中心逐渐增大。     

汽车零部件用非调质钢的应用和发展

随着人们对能源与环保问题的日益关注,发展节能、环保、低成本的非调质钢,替代能耗高、周期长的调质钢汽车零件成为发展汽车用钢的必然趋势.介绍了汽车零部件用非调质钢的生产和应用现状,并对提高汽车零部件用非调质钢的强度和韧性提出了研发方向.通常非调质钢强度有余而韧性不足,提高非调质钢的韧性来符合汽车制造商的要求成为非调质钢生产的重要环节.     

终锻温度和变形量对贝氏体型非调质钢强韧性的影响

 用JB 30冲击试验机、MTS材料试验机和OM等试验方法分析了两种终锻温度（820 ℃和950 ℃）和三种变形量(3、4、6,锻造变形前后工件截面积的比值)条件下,贝氏体型非调质钢强韧性的变化及其微观组织的区别。研究结果表明：终锻温度和变形量对贝氏体型非调质钢强韧性的主要影响可以从铁素体含量、原始奥氏体晶粒和贝氏体束尺寸等因素来考虑。终锻温度降低、变形量增大、原始奥氏体晶粒尺寸减小导致贝氏体束尺寸减小,硬度、强度和冲击韧性增加;而当终锻温度为820 ℃和变形量为6时,由于变形诱导铁素体相变,铁素体体积分数达到10%,强度和硬度明显降低。     

Al-Ti�����Էǵ��ʸ���MnS������Ϊ����֯��Ӱ��

The morphology, composition and sizes of MnS containing inclusions in a non-quenched and tempered steel containing 0. 35% of carbon deoxidized with different contents of aluminium and titanium were investigated. The generation of acicular ferrite in austenite grain for the samples with different carbon content was observed on line with a cooling speed of 2??/s after 10min heating at 1350?? by a confocal laser high temperature scanning microscope. The results show that aluminum content in the steel more than 0. 04% is not beneficial to the formation of fine, disperse and spherical MnS. Adding 0. 02% Ti to steel could form the complex inclusions of MgO-Al2O3-TiOx-SiO2-MnS which is fine, dispersed and spherical when the aluminum content in the steel is low. The complex inclusions of MgO-Al2O3-TiOx-SiO2-MnS are beneficial to the generation of acicular ferrite in the non-quenched and tempered steel. Carbon content effects the generation of acicular ferrite in Ti-deoxidized non-quenched and tempered steel, after C-addition, the ration of acicular ferrite would decrease in Ti-deoxidized steel.