金属管材高温拉伸试验剖条试样横截面积的简便计算

一、问题的提出《金属管材高温拉伸试验方法》规定,部条试样横截面积计算公式为:F_0=a_0b_0〔1 b_0~2/6D_0(D_0-2a_0)〕(mm)~2 (1) 其中: a_0—剖条试样标距部分原始厚度,毫米; b_0—剖条试样标距部分原始宽度,毫米; D_0—制备剖条试样的钢管外径,毫米。剖条试样形状见图1。     

摆动式YB叶片泵定子曲线磨凸轮靠模精确计算问题

在用摆动式磨床加工YB叶片泵定子曲线时,以往总认为靠模凸轮的dρ_2/dφ_2难以用微分法进行精确计算。其实,和平动式凸轮的dρ_2/dφ_2一样,摆动式凸轮的dρ_2/dφ_2也是可以用微分法推导出其精确计算公式的。下面就介绍其推导过程。1.已知条件如图1所示,已知定子过渡曲线的极座标方程为:等加速部分ρ=r_0+((2(R_0-r_0))/α~2)φ~2(0≤φ≤(α/2))(1)等减速部分ρ=R_0-((2(R_0-r_0))/α~2)(α-φ)~2((α/2)≤φ≤α)(2)r_0——定子短半径,R_0——定子长半径,r——凸轮短半径,R——凸轮长半径,r_1——砂轮半径,r_2——滚子半径。     

计算方法(六)

第二章数值积分(续) §6 高斯积分由拉格朗日插值可知f(x)=P_n(x)+R_n(x),对此式积分integral from n=a to b (f(x)dx)=integral from n=a to b (P_n(x)x)即+integral from n=a to b (R_u(x)dx),因此内插求积公式的截断误差为:     

THE INTEGRAL OF THE INVERSE FUNCTION OF φ FOR AN ANALYTICAL SOLUTION TO THE COMPRESSION OF A THIN WORKPIECE

An analytical solution of the unit pressure on a thin workpiece under compression has been obtained by using the inverse function of φ to the integral integral from 0 to x φ dx. Its result is basically the same as the prevailing numerical formula integral from 0 to x φdx=∑√_1-Δx_1. However, the new integral is simpler and more convenient to use.     

液压系统的CAD讲座(十三) 第一部分:液压系统的CAD导论(续完)

(三) 状态方程的解在有关现代控制论的文献中,可以查到式(4—1)中的状态方程的解为: x(t)=e~(At)x_0 e~(At)integral from n=0 to t e~(-At)BV(τ)dτ (4—44) 在此式中,我们把时间变量看成是连续变化的,把输入变量和状态变量看成是自变量的连续函数。这种系统称为连续时间系统。但是在电子数字计算机的应用中,不能把这种连续的模拟量直接输进计算机。必须把连     

论J与U间的正确关系

目前,J_(Ⅰc)的测试引起了国内外的厂泛重视。三点弯曲试样得到了最广泛的应用。我们曾导出J=(2U/B(W-a) (1)的关系,式中U是试样的应变能。Rice等在[2]中所建议的是另一关系J=2/(B(W-a)integral from n=0 to △aPd△_a (2)其中△_a=△-△_0 (3)△_0是同尺寸的无裂纹试样加载到同一载荷P时的位移。(1)和(2)式虽形式相近但内容不同究竟何者更为正确,很有必要加以澄清。我们的推导是以U=B(W-a)~2f(△)或其等效关系P=B(W-a)~2φ(△)为出发点的,这里不再重复。Rice则假定     

液体静压轴承偏心率与油腔有效承载面积的关系

我室编制的《φ40～200液体静压轴承系列设计参数》目前已广泛地应用于各类机床的设计和设备的改造上。但在应用过程中,一些单位提出了以下两个问题:(1)油腔有效承载面积的近似计算与较精确计算的误差有多大?(2)轴承的轴向封油边长l_1与周向封油边b_1均按l_1=b_1=0.1D(D为轴承直径)进行计算设计的,但有些国外资料介绍轴承在低速工作时,则按l_1=b_1=D/4～D/6进行设计,对于这种宽封油边的轴承设     

稀土萃取数学模拟研究——Ⅰ.TbCl_3-DyCl_3-HCl-H_2O-1 mol P204(HDEHP煤油溶液)体系萃取平衡的数学模型

本工作通过对TbCl_9-DyCl_3-HCl-H_2O-1molP204体系萃取平衡的研究,建立了一个M=N=P=2,Y=sum from i=0 to M sum from j=0 to N sum from k=0 to P(A_(ijk)x_A~ix_B~jx_C~k)的经验数学模型。根据模型计算所得结果,画出了稀土浓度、酸度和组分变化的萃取平衡线,并做了初步讨论。TbCl_3-DyCl_3模型可供萃取级联计算和设计萃取分离工艺流程之用。     

STUDIES ON MATHEMATICAL SIMULATION OF RARE EARTH EXTRACTION Ⅰ. Mathematical Model for Extraction Equilibrium of TbCl_3-DyCl_3- HCl-H_2O-1 mol P204 (HDEHP, Kerosene Solution) System

本工作通过对TbCl_9-DyCl_3-HCl-H_2O-1molP204体系萃取平衡的研究,建立了一个M=N=P=2,Y=sum from i=0 to M sum from j=0 to N sum from k=0 to P(A_(ijk)x_A~ix_B~jx_C~k)的经验数学模型。根据模型计算所得结果,画出了稀土浓度、酸度和组分变化的萃取平衡线,并做了初步讨论。 TbCl_3-DyCl_3模型可供萃取级联计算和设计萃取分离工艺流程之用。     

汽车外板件浅拉延回弹多目标优化

针对某汽车发动机外板切边后出现的局部回弹量过大的问题,提出采用响应面法来构建多目标优化的模型。以平均回弹量的大小(φ_1)和应力分布偏差函数(φ_2)作为多目标回弹优化的目标函数,以最大减薄率(Δt_1)和最大增厚率(Δt_2)作为多目标优化模型的约束条件,采用分段式拉延筋阻力系数(x1~x4)和压边力(x_5)作为优化的影响因素,并采用Design-Expert软件建立二阶响应面模型,得到最优的参数组合取值为:x_1=16%,x_2=60%,x_3=15%,x_4=20%,x_5=700 kN。将优化后的参数组合方案进行实验验证,零件切边后回弹控制在2 mm以内,结果表明该方法能有效地对板料成形工艺参数进行优化,获得质量合格的产品零件。     

缺陷和漏检缺陷尺寸分布概率的推算

残留缺陷在实用中影响甚大,因此,人们希望能确立一个正确的推算方法。 1 缺陷总数的推算 焊接中不同尺寸的缺陷发生概率f_w(x)可写成(1)式中 β——决定分布形状的参数integral from n=1 to ∞(f_w(x)dx=1)(2) 故f_w(x)可解释为一个尺寸缺陷的发生概率。所以,当缺陷数为N个时的发生概率为 Nf_w(x) (3)见图la。     

MECHANISM OF HYDROGEN FACILICATED CLEAVAGE IN TITANUM ALUMINIDE

Both hydrogen induced cracking and overload crack initiated at same characteristic distance,r~*,within the plastic zone along the slip line when the plastic zone developed to a critical ex-tent.For the overload crack.K_(IC)=αr~*~(1/2)[σ_F~((n+1)/2n)/σ_(ys)~((1-n)/2n)],σ_F=σ_0+g[2μbσ_(th)/π~2L(1-v)]~(1/2)For the hydrogen induced cracking:K_(IH)=αr~*~(1/2)[σ_F(H)~((n+1)/2n)/σ_(ys)(H)~((1-n)/2n)],σ_F(H)={σ_0(H)+g[2μbσ_(th)(H)/π~2L(1-v)]~(1/2)}/kHydrogen pomoting the dislocation multiplication and motion would result in σ_0(H)<σ_0,k>1,Therefore,hydrogen promoting the cleavage fracture in titanum aluminide can be dueto that hydrogen facilitates the local plastic deformation,which results in σ_F(H)<σ_F and thenK_(IH)相似文献   

KINETICS OF PREPARATION OF ULTRAFINE TiN POWDER BY HIGH FREQUENCY PLASMA

The reaction kinetie model for the synthesis of ultrafine TiN powder from vapour phase sys-tem TiCl_4-NH_3-H_2-N_2 in the high frequency plasma reactor was proposed as follows:1/V((dn_(TiCl_4))/dt)=0.852e~(-63.2·RT)P_(TiCl_4)The majority of factors influenced upon the reaction rate were analysed,so as to providethe theoretical basis for improving quality of TiN powder and for optimizing the design ofplasma reactor.     

Temperature Dependence of the Magnetocrystalline Anisotropy in Nd_2Co_(14)B Compound

Easy and hard magnetization curves of Nd_2Co_(14)B compound have been measured withextracting-sample-magnetometer(μ_0H_(max)=6T)at 10～300 K.Magnetic anisotropy constants K_1 and K_2have been determined by fitting the hard magnetization curves,in which only K_1 ,K_2 and misalignment anglehave been taken as fitting parameters.The values of K_1 and K_2 at 4.2 K were derived by extrapolation.Anisotropy coefficients,x_2~° and x_4~°were derived from the anisotropy constants.The anisotropy constant K_2increases rapidly with increasing temperature when TT_(sr).The temperature depen-dence of the magnetic anisotropy coefficient x_2~° was fitted with the formula.The anisotropy coefficients x_2~°can be well described by the tenth-power law from 4.2 K to T_(sr)and by the sixth-power law from T_(sr_ to 300 K.     

高效手提式电火花穿孔机

小型电火花加工电源一般是RC电源,利用电阻来镇定加工时的电流。电阻的大小视所需的加工电流而定。图1。图1 RC电源这种电路里,不论电阻R是大是小,电阻上消耗的能是:Q=integral from n=0 to ∞ i~2 Rdt=1/2 CU_c~2总是和电容器上的储能相同,就是说电网所提供的能量只有一半到储能电容器上起加工作用,一半消耗在无用的电阻发热上。实际加工时电能的利用率仅为30～40％。这当然     

国外中小型型钢生产技术的发展及给我们的启示(2)

3 我国的现状及其差距3.1 发展历史沿革 1949年前,我国仅在汉阳、上海、鞍山、太原等地有几套手工操作的横列式中小型轧机。50年代初期,我国引进了原苏联、东欧国家的技术及3套机组,其中φ500mm横列式中型轧机1套(轧合金钢)、φ300mm连续式小型轧机1套、φ250mm半连续式棒线轧机1套。同时自行设计与制造了φ500mm横列式中型轧机1套、φ430/φ300mm横列式小型轧机1套。 1958年以后,六七十年代,全国各地按     

建议一个连轧张力微分方程

本文建议了一个连轧张力微分方程: dσ_(fi)/dt=E/(h_i integral from n=0 to L (dx)/(h(x)))(v_(i 1)~′-v_i)它适用于恒断面和变断面等各种轧制过程。当机架间带钢断面恒定时,它可以简化成恒断面张力微分方程。基于对上述方程的推导和讨论,本文指出:认为恒断面张力微分方程可以应用到变断面情况而不带来其它误差的观点是错误的。     

PROPOSAL FOR A DIFFERENTIAL EQUATION OF TENSION IN TANDEM ROLLING

本文建议了一个连轧张力微分方程: dσ_(fi)/dt=E/(h_i integral from n=0 to L (dx)/(h(x)))(v_(i+1)~′-v_i)它适用于恒断面和变断面等各种轧制过程。当机架间带钢断面恒定时,它可以简化成恒断面张力微分方程。基于对上述方程的推导和讨论,本文指出:认为恒断面张力微分方程可以应用到变断面情况而不带来其它误差的观点是错误的。     

DIFFUSIVITY OF Al IN AMORPHOUS ALLOY Fe_(78)Si_9B_(13)

Ion beam sputtering profiling in combination with SIMS technique was employed toinvestigate the Al diffusion in Fe_(78)Si_0B_(13)amorphous alloy.Between 320 and 380℃,thediffusion coefficients vary from 2.43×10~(-22) to 2.01×10~(-21)m~2s~(-1),and an Arrheniusrelationship was established as:D_0=2.02×10~_(12)exp(-1.17/kT)     

无标样X射线衍射定量相分析的回归求解

用m个试样的测值,构成求k方程的差方和,将其对n个k值求极小(m>n),即令?sum from j=1 to m(M_j-sum from i=1 to n I_(ijk_s~i))~2/?k_s~i=0回归得出n个求k方程的各项系数.由△k=△_I~(-1)*△_M矩阵运算式解出n个k值,进而求得n个未知相量.利用回归降低总误差,以期克服多元方程求解过程中误差叠加的困难.方法应用于W_9Mo_3Cr_4V高速钢析出相的定量分析.