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Cr12MoV钢锻造过热过烧及对最终组织和性能影响研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用模拟方法,研究了Cr12MoV钢锻造加热过热,过烧对其随后中间球化处理及最终淬火,回火处理的组织和性能的影响。结果表明,锻造加热温度在1160℃以上出现过热,在1220℃以上出现过烧。严重过热及过烧后,中间退火及最终热处理都不能使其得到改善,一次冲击韧性,多冲疲劳寿命及抗弯强度等均严重降低,但过热及过烧对硬度却无明显影响。 相似文献
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12Cr1MoV钢是目前用于锅炉主蒸汽管道的常用钢种之一,具有较高的持久强度和持久塑性,良好的抗氧化性能,且无热脆倾向。本文通过改变12Cr1MoV钢的奥氏体化温度和时间获得不同的晶粒尺寸,以模拟蒸汽管道在高温长期工作时的晶粒尺寸变化。对钢的晶粒度显示方法进行了系统研究,获得理想效果。此外对晶粒大小对材料拉伸性能的影响也进行了分析。 相似文献
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采用先进的分析测试手段对12Cr1MoV水冷壁的珠光体耐热钢管失效后组织及硬度的 变化进行连续分析,以便更加准确地判断其失效原因.结果表明,12Cr1MoV水冷壁爆管原因为短时超温;组织自背火侧至向火侧依次为F+P,F+S+P,F+B,F+M+T,M+T,同时其硬度也呈现逐渐升高的趋势. 相似文献
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某电厂600 MW亚临界机组12Cr1MoV钢末级再热器管运行51020 h后发生爆裂。采用光学显微镜、扫描电镜等设备,从宏观检查、氧化层检测、组织分析和能谱分析方面对失效管样进行研究。结果显示,爆口呈长期过热开裂宏观特征。管样向火侧氧化层过厚,组织球化严重。爆口处向火侧管壁存在明显的蠕变孔洞和沿晶裂纹,裂纹沿着晶界发展并充满氧化物。能谱分析结果显示,末级再热器管向火侧管壁在长期服役过程中,基体出现固溶合金元素贫化,导致组织劣化。综上,12Cr1MoV钢末级再热器管失效是由长期过热引起管件向火侧组织劣化、蠕变开裂造成的。 相似文献
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火力发电厂中广泛使用的一、二类钢管材的焊接接头长期在高温下运行,易发生合金元素再分布及碳化物尺寸变化等“内在”变化,因此设法阻止和延缓接头在一定温度下发生“内在”的变化,即可提高管材接头的耐热性和使用寿命,要达此目的,合适的焊接及热处理工艺是最为有效的办法之一。1 12Cr1MoV钢管的焊接和热处理12Cr1MoV钢管的焊接和热处理包括预热、焊接和后热三部分,由于钢管合金含量<5%,因此,具有良好的焊接性和加工性,但由于12Cr1MoV钢的冲击韧性低和对热处理工艺的敏感性,给焊接与热处理造成了一… 相似文献
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运用金相分析、SEM显微观察及力学性能测试方法分析研究电厂蒸汽管道12Cr1MoV钢在高温环境下长期运行对管材组织和性能的影响.结果表明,高温条件下长期运行,管材强度和塑性均有所下降,管材组织的不均匀性促进了珠光体的球化和碳化物的析出,拉伸断口出现准解理形态,管材的组织和性能发生了轻度劣化,但仍可以继续安全运行. 相似文献
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通过常规力学性能测试设备、光学显微镜研究了不同热处理工艺对12Cr1MoV钢性能和组织的影响。结果表明:随着正火温度提高,12Cr1MoV钢的抗拉强度和屈服强度变化不大,而冲击韧性有较大增加;随着回火温度提高,经910℃和930℃两种正火温度处理,12Cr1MoV钢的强度和韧性变化不大。12Cr1MoV钢在热轧态、正火态及正火+回火态的组织均为铁素体+珠光体,经910℃正火+680℃回火处理后,钢中的铁素体晶粒度比930℃正火+680℃回火处理后更细小且分布更均匀,性能与前者基本相同。因此,可以选取910℃正火+680℃回火作为12Cr1MoV钢的热处理工艺,从而降低钢板生产的成本。 相似文献
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为了得到珠光体耐热钢12Cr1MoV合理的钢管焊接热输入,准确预测焊接热影响区宽度,能够提供典型位置的热循环曲线,掌握和预测焊后热影响区及附近区域组织转变规律,采用ANSYS有限元软件对钢管焊接过程进行数值模拟,并将模拟结果与试验数据进行比较.结果表明,采集特征点热循环曲线与模拟结果非常吻合;焊接热影响区宽度模拟值与实测值基本一致;焊缝区以针状铁素体为主,热影响区主要是先共析铁素体和伪共析索氏体,过热区有少量铁素体和粒状贝氏体. 相似文献
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P91钢广泛用于制造大型火力发电机组中的各种耐热管道,由于其合金元素含量较高,导致焊接性很差。文中分析了P91钢和12Cr1MoV钢的化学成分及力学性能,通过选用合理的焊接材料、坡口形式及恰当的焊接工艺参数来保证焊接质量。焊接过程中,采用多层多道焊,细化晶粒。焊后后热,消除残余氢,防止冷裂纹的产生。焊后对焊缝采用无损探伤检测,发现焊缝质量能满足使用要求,证明P91钢和12Cr1MoV钢两种焊接性较差的异种钢,采用恰当的工艺措施,可以获得优良的焊接接头。 相似文献
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