标准电池自动检定装置的研制

介绍了所研制的标准电池自动检定装置的原理及技术特点。利用由约瑟夫森阵列电压标准直接校准的固态电压标准组作为工作基准,使电压量值可直接溯源到直流电压国家副基准；采用精密空气控温槽保存被检标准电池；以自行研制的低热电势程控开关选择检定通道；用数字纳伏表测量被检标准电池与标准电压的差值；检定程序采用VB软件编制,实现了标准电池检定工作的自动化。     

数字电压表在0.005级标准电池检定中的应用

本文主要介绍利用数字电压表检定0．005级标准电池的工作原理，技术要求，误差分析及装置不确定度的计算。     

TJ1型标准电池比较仪的原理及其检定

本文概要地说明了TJ1型标准电池比较仪的电路原理,着重介绍了产生负值的线路结构。确定了检定项目为四项,其中重点说明负值的检定方法,并给出了误差公式。     

SF6在故障温度为300~400℃时的分解特性研究

为了探索SF6绝缘气体在过热故障状态下的分解特性及其分解机制,完善利用SF6分解特性辨识SF6电气设备绝缘故障的方法,该文利用研制的SF6电气设备过热性故障模拟装置进行了系列探索性实验,对SF6过热分解组分采用气相色谱法(gas chromatograph,GC)和气相色谱?质谱联用法(gas chromatography-mass spectrometry,GC-MS)进行定量检测,初步得到SF6在400℃以下的过热分解特性。在此基础上探索SF6的初始分解温度,研究了分解产物组成类型和不同温度下各自的形成规律,并选定了SF6在过热状态分解时所形成的主要特征分解组分,构建了特征分解组分与温度之间的关联图谱。结果表明：SF6大约在300℃时开始出现比较明显的分解,其主要分解产物有CO2、SO2F2、SOF2、SOF4、SO2、H2S,但不含CF4;温度的升高将加剧SF6气体的分解,促进各分解组分的形成,但对各分解产物的促进程度却因组分种类的不同而规律各异;SOF2和 SO2是 SF6在过热故障温度为300~400℃时的最主要分解特征产物,二者的产气速率图谱可有效表征SF6电气设备过热故障点处的温度,为下一步诊断SF6电气设备过热故障提供参考。     

蒸汽管道管壁温度高于50℃时蠕变计算误差分析

通过对同一测点在两种温度下的蠕变测量计算结果的分析，提出了温度高于５０℃后Ｄ＾０ｎ公式计算了误差的影响因素。     

蒸汽管道管壁温度高于50℃时蠕变计算误差分析

通过对同一测点在两种温度下的蠕变测量计算结果的分析，提出了温度高于５０℃后Ｄ０公式计算误差的影响因素。     

温度、压力自动检定装置在电厂检定工作中的应用

随着电厂机组容量的增大和各种参数的升高,电厂需要监视的各种温度、压力测点会更多,故对其测量的准确性要求也会越来越高,目前仅有的检定装置已不能满足检定工作的发展要求,需要不断的完善原有检定装置和研发更新的产品,使以后的检定工作更加迅速、准确,更加提高计量检定的自动化水平,使计量检定工作更加标准化、科学化。     

西德联邦物理技术研究院提出惠斯登标准电池电动势和温度关系的新公式(从10—30℃)

从1910年以来一般使用的“国际温度公式": E_t=E_(30)-〔40.6(t-20)+0.95(t-20)~(?)-0.01(t-20)~3)×10~(-6)不再适合目前惠斯登标准电池和精度的要求。西德物理技术研究院从1951年到1970年对标准电池的电动势和温度作了大量的精密测量,已得出10～30℃电动势和温度关系的新公式:     

同步发电机空载时的齿谐波电势

众所周知,当同步发电机定子表面光滑时,励磁磁势所生的气隙磁场并非正弦分布,因此空载电势波形也是非正弦的,含有一系列高次谐波分量。当电机定子开槽后,由于气隙比磁导分布更不均匀,又增添了一个与定子齿数相对应的附加周期性分量,于是气隙磁场波形更加畸变,而使空载电势中     

热管恒温槽在发电机组温度检定中的应用

针对短型热电偶和高参数双金属温度计检定中存在的问题,通过技术分析和大量参比试验后,采用热管恒温槽代替热电偶检定炉做温度源,对短型热电偶和双金属温度计的检测设备进行改进。结果表明：检测设备改进后,既消除了短型热电偶检定中的各种因素对检定结果的影响,又增大了双金属温度计的检定范围,具有很好的实用性和有效性。     

20万千瓦汽轮机转子在降低转速运行时各处温度的状况

汽轮机单元机组必须参加全日电负荷的调峰任务,为了在高峰时能高度灵活、及时地保证满足负荷的要求,就要在低谷时退出带负荷运行的任务,转为热备用。     

检定精密互感器时的接地问题

本文介绍了电流互感器和电压互感器的误差,并分析了不同接地点对误差的影响,从而得到合理的检定线路。     

计及磁饱和的同步发电机内电势幅值测量方法

在直接测量转子位置获取同步发电机内电势相位的基础上,给出了同步发电机内电势幅值的准确直接计算方法,该方法的准确性只依赖于机端电压、机端电流、发电机功角等电气测量结果的准确性,与同步发电机参数无关。同时,基于内电势幅值和相位的准确测量,给出了能够计及磁路饱和影响的同步发电机定子与转子间互感电抗和同步电抗的计算方法,并基于正态分布参数估计理论,给出电抗计算结果的置信区间和点估计值,实际算例表明,所述方法准确可靠。     

汽轮机阀门试验时轴承温度及振动值偏高分析与对策

分析了汽轮机阀门试验过程中1,2号轴承金属温度、振动变化的规律及其原因,给出了试验时防止轴承金属温度及振动过高的方法。     

系统振荡时比拟电势失磁继电器的感受阻抗

<正> 前言 文(1)失磁继电器是用R_m、X_m和Z_m来代表失磁机组的定子电阻、电抗和阻抗,它们是随X_a、X_d和T_H而变,这些参数是根据整定的要求来选择的。因此,R_m、X_m和Z_m并不真实反映失磁机组的定子绕组阻抗值,而是根据整定需要用它们来比拟(analog)机组定子绕组的阻抗值,称“比拟”似较“模拟”更为适宜,今后把有关该继电器的“模拟”一律改为“比拟”。例如,文(1)中的E_(ab)也改称为比拟电势。 因为比拟电势E_(ab)不同于系统振荡时的电势E_f,所以在系统振荡过程中,由比拟电势而感受的阻抗轨迹就不能再用一般失磁继电器感受阻抗轨迹表达式(1)进行计算。本文主要分析,在振荡过程中该继电器所感受的阻抗轨迹,以及它与运行参数的关系,     

检定电流互感器时应注意的问题

简述按照JJG313－1994《电流互感器检定规程》的规定对电流互感器进行周期检定时应注意的问题，并提出相应的解决办法。     

检定标准电压互感器时的接地问题

文章介绍了电压互感器产生误差的原因,对不同接地点对误差的影响进行了分析,提出了合理的检定接线回路,并通过试验数据进行了验证.