合金Pr0.1Ce0.6Tb0.3Fe1.9-xBx的结构和磁致伸缩

用电弧炉熔炼法制备了Pr0.1Ce0.6Tb0.3Fe1.9-xBx(x=0.00～0.20)合金.分别采用X射线衍射(XRD)、振动样品磁强计(VSM)和应变仪分析了合金的结构、居里温度和磁致伸缩.研究发现,所有样品均呈现单一MgCu2型Laves相结构;随B含量的增加,晶格常数在x≤0.1时缓慢下降而在x ＞0.1...     

Fe83Ga17合金磁致伸缩性能研究

采用真空感应熔炼法制备出铸态Fe83Ga17合金,用定向凝固的方法制备出取向多晶Fe83Ga17合金,使用JDM-30型磁致伸缩参数自动测量仪和4192A型阻抗分析仪,研究了磁化场和预压力对取向多晶Fe83Ga17合金磁致伸缩性能参数d33、k33及μ的影响.实验发现,Fe83Ga17合金具有较大的磁致伸缩系数和较高的磁导率.Fe83Ga17磁导率最大可以达到178,表明该合金具有优良的磁致伸缩性能.     

电化学沉积参数对Fe-B薄膜结构及磁致伸缩性能的影响

用电化学沉积法制备Fe、B摩尔比接近80/20的Fe-B磁致伸缩薄膜,研究了电流密度和溶液组分对Fe-B薄膜结构及形貌的影响。利用阻抗仪研究了Fe-B薄膜的共振频率。结果表明,制备的Fe-B薄膜呈现出非晶混合少量纳米晶的结构特征;薄膜厚度随NaOH浓度的增大而增大,但非晶相随NaOH浓度的增大而减少;Fe-B薄膜具有显著的磁致伸缩效应,薄膜的共振频率随着样品长度的增加而减小;用4 mA/cm2电流密度制备的薄膜共振频率最显著。     

PrxTb0.2Dy0.8-xFe1.85C0.05合金的结构和磁致伸缩

用电弧炉熔炼法制备了Prx Tb0.2Dy0.8-x Fe1.85C0.05(x=0.1~0.4)合金。分别采用X射线衍射(XRD)、金相显微镜、振动样品磁强计(VSM)和应变仪分析了合金的结构、金相、居里温度和磁致伸缩。研究发现x≥0.2时,合金中出现了RFe3相和稀土相;居里温度随着Pr含量的增加表现为下降趋势;合金Pr0.2Tb0.2Dy0.6Fe1.85C0.05表现出了较为优良的磁致伸缩特性。     

Fe83Ga17合金的磁致伸缩性能和结构分析

采用定向凝固法制备出<110>轴向取向多晶Fe83Ga17合金样品,研究了热处理对合金磁致伸缩性能的影响。发现Fe83Ga17经过淬火处理后,饱和磁致伸缩系数明显增大。在25MPa预压力作用下,饱和磁致伸缩系数λs超过了300×10-6。中子衍射和差热分析表明,Fe83Ga17合金在炉冷过程中存在相结构变化,从而导致合金磁致伸缩系数的改变,淬火处理能够抑制合金中DO3相的形成,从而使Fe83Ga17合金的磁致伸缩应变增大。     

凝固速度对Fe71.3Ga28.7合金的相结构及磁致伸缩性能的影响

采用真空感应熔炼法制备铸态Fe71.3Ga28.7合金,通过控制定向凝固过程中Fe71.3Ga28.7合金的凝固速度获得了由不同相结构组成的凝固组织,研究了相组成对材料磁致伸缩性能的影响.结果表明,凝固速度大于72 mm/h时,样品是单一的A2相结构;当凝固速度为36 mm/h时,会形成D03相+A2相的复合相结构;凝...     

粘结剂含量对(Pr0.8Tb0.2)(Fe0.4C00.6)1.88C0.05合金粘结样品磁致伸缩的影响

用HDDR工艺制备Tb0.2Pr0.8(Fe0.4Co0.6)1.88C0.05合金粉末,用不同的粘结工艺制备粘结样品,用电阻应变片方法测量样品的磁致伸缩性能.结果表明,对不同粘结剂配比的棒状样品,当模压压力为420MPa、粘结荆含量为8％、磁场强度为9 kOe时,样品的磁致伸缩最大(λa=533×10-8);随粘结剂的增加或减少,样品的磁致伸缩均降低;粘结样品的密度随粘结剂含量的增加而减少.     

合金Pr_(0.15)Tb_(0.30)Dy_(0.55)Fe_(1.85)C_x的结构和磁致伸缩

用电弧炉熔炼法制备了Pr0.15Tb0.30Dy0.55Fe1.85Cx(x=0.0~0.1)合金。分别采用X射线衍射(XRD)、振动样品磁强计(VSM)和应变仪分析了合金的结构、居里温度和磁致伸缩。研究发现,所有样品均呈现单一MgCu2型Laves相结构;随C含量的增加,晶格常数增大、居里温度增高;C元素的引入,对合金的磁致伸缩和磁晶各向异性能产生了一定的影响。     

热处理对取向多晶Fe-Ga合金磁致伸缩的影响

研究了热处理对<110>轴向取向多晶Fe-Ga合金磁致伸缩的影响.Fe100-xGax(x=16～21)合金经过真空感应熔炼,使用定向晶体生长炉制备出棒状<110>轴向取向多晶Fe-Ga合金样品,样品在1100℃保温1h后,炉冷至730℃保温3h,再分别经过炉冷、空冷和水中淬火三种方式冷却至室温.实验发现,取向多晶Fe-Ga合金经过淬火处理后,磁致伸缩性能有明显的改善.在20MPa预压力作用下,Fe83Ga17的饱和磁致伸缩系数接近300×10-6.     

粘结剂含量对(Pr_(0.8)Tb_(0.2))(Fe_(0.4)Co_(0.6))_(1.88)C_(0.05)合金粘结样品磁致伸缩的影响

用HDDR工艺制备Tb0.2Pr0.8(Fe0.4Co0.6)1.88C0.05合金粉末,用不同的粘结工艺制备粘结样品,用电阻应变片方法测量样品的磁致伸缩性能。结果表明,对不同粘结剂配比的棒状样品,当模压压力为420 MPa、粘结剂含量为8%、磁场强度为9 kOe时,样品的磁致伸缩最大(λa=533×10-6);随粘结剂的增加或减少,样品的磁致伸缩均降低;粘结样品的密度随粘结剂含量的增加而减少。     

铌添加对（Nd0.4Pr0．6）9Fe76B15熔淬非晶合金晶化行为及矫顽力的影响

用熔淬法制备了(Nd0.4Pr0.6)9Fe76-xNbxB15(x=0,2,3,4)非晶合金薄带,然后在600～740℃进行退火晶化.用X射线衍射(XRD)和振动样品磁强计(VSM)研究了添加Nb对快淬(Nd0.4Pr0.6)9Fe76B15非晶合金晶化行为和矫顽力的影响,发现Nb的添加改变了(Nd0.4Pr0.6)9Fe76B15的晶化行为,并且极大地提高了合金的矫顽力.未添加Nb的(Nd0.4Pr0.6)9Fe76B15非晶合金晶化时,首先转变成(Nd,Pr)2Fe23B3亚稳相,在退火温度为640℃时,亚稳相开始分解为(Nd,Pr)2Fe14B和α-Fe两相组织,随着退火温度的进一步升高,合金中的(Nd,Pr)2Fe14B相开始减少,而室温非磁性相(Nd,Pr)1.1Fe4B4逐渐增多.添加Nb的(Nd0.4Pr0.6)9Fe72Nb4B15非晶合金晶化时,先从非晶基体中析出α-Fe相,随着温度的升高,剩余的非晶相继续晶化形成(Nd,Pr)2Fe14B和Fe3B相.这说明添加Nb可以避免亚稳相的形成,促进(Nd,Pr)2Fe14B硬磁相的生成,同时细化了晶粒,改善了材料的磁性能,使合金矫顽力从未添加Nb的397.3 kA/m提高到了添加4at% Nb时的1091.2 kA/m.     

Li(Ni0.4Co0.2Mn0.4)O2包覆Al2O3对隔膜形貌及结构的影响

以Al2O3包覆前后的Li(Ni0.4Co0.2Mn0.4)O2为正极活性物质,中间相炭微球(MCMB)为负极活性物质,与聚丙烯(PP)-聚乙烯(PE)-PP三层隔膜组装成18650型锂离子电池,在循环不同次数后,用SEM观察隔膜形貌,XRD分析其精细结构.在电池的循环过程中,隔膜出现微孔闭合及微观结构改变;包覆抑制了隔膜中微孔的闭合,同时提高了结构稳定性.