Al_2O_3—SiO_2混合溶胶—凝胶涂层对工程陶瓷表面改性的研究

利用溶胶—凝胶法在SG4工程陶瓷基体上成功制备了Al2 O3—SiO2 混合涂层 ;通过X射线仪测定了Al2 O3—SiO2 凝胶粉末的晶相组成。对精磨、热处理、Al2 O3涂层和Al2 O3—SiO2 混合涂层四种试样抗弯强度的样本均值和样本标准离差进行了比较 ,并通过观察四种试样表面的SEM形貌和两种涂层试样断面的SEM形貌初步分析了表面改性的原因。分析结果表明 :溶胶涂层对基体表面微裂纹有一定的弥合作用 ,可以提高基体的抗弯强度而降低材料强度的分散性 ,其效果好于单纯的热处理 ,Al2 O3—SiO2 混合涂层试样的表面质量优于Al2 O3涂层试样 ;Al2 O3—SiO2 混合涂层渗入基体更深 ,可以更好地弥合基体表面微裂纹 ,有效提高基体的抗弯强度。     

溶胶-凝胶法Al2O3涂层工程陶瓷抗弯强度的数学解析

应用数学方法分析了Al2O3涂层工程陶瓷抗弯强度的实验结果。叙述了用有限个试样的实验结果估计工程陶瓷总体抗弯强度的原理和方法,对得出的分布特征参数的物理意义进行了探讨,发现置信边值强度μ左可以反映材料总体抗弯强度的大小,而均方差置信区间右边值σ右则可以表征材料性能的分散程度,使用这两个参数可以更可靠地评价工程陶瓷的强度水平,可作为材料强度性能的评价指标。并用该强度指标分析了溶胶一凝胶Al2O3涂层对工程陶瓷表面改性的效果。     

溶胶-凝胶工艺制备ZrO2涂层对工程陶瓷表面改性的研究

采用无机盐先驱体 ,溶胶 -凝胶工艺在氧化铝基工程陶瓷上成功制备了ZrO2 涂层。用差热分析(DTA)、扫描电子显微镜 (SEM)、X射线衍射 (XRD)等分析手段对ZrO2 涂层的物相组成、表面和断面形貌进行了表征。对精磨、热处理、ZrO2 涂层试样的抗弯强度和Weibull模数进行了比较。结果表明 :ZrO2 涂层可以明显改善陶瓷的表面质量 ;涂层与基体结合紧密 ,无明显的界面层 ;涂层试样的抗弯强度和Weibull模数均比未涂层试样有明显的提高。     

用溶胶—凝胶法制备Al2O3涂层工程陶瓷的表面改性研究

分析了溶胶－凝胶法制备Al2O3溶胶的适宜工艺条件。在氧化铝基陶瓷基体上成功地制备了Al2O3涂层;利用X射线衍射分析和差热分析（DTA）方法对Al2O3凝胶粉末的相变过程进行了研究,通过分析精磨,热处理,Al2O3一次和二次溶胶涂层4种试样的抗弯强度测量值对材料总体性能进行了估计,结果表明：Al2O3涂层工程陶瓷可以提高基体的抗弯强度而降低其分散性,效果好于单纯的热处理,通过观察4种试样的表面SEM形貌和两种涂层试样的断面SEM形貌提出了溶胶涂层钝化或弥合表面微裂纹的理论模型。     

溶胶—凝胶法制备超滤Al2O3膜的研究：I勃姆石溶胶的制备

本文通过用异丙醇铝水解的溶胶—凝胶法制备了勃姆石溶胶。对其制备过程的主要影响因素—胶溶剂种类及其用量、水解温度及加水量、老化温度及老化时间等进行了研究,探索出了制备稳定、清澈的勃姆石溶胶（ 也称为铝溶胶） 的最佳条件,并对勃姆石溶胶的性质进行了探讨。证实勃姆石胶粒带正电荷,发现勃姆石溶胶稳定存在的ｐＨ 值为３ ．５ ～４ ．１ 。配性太强,溶胶粘度过大易胶凝;酸性太弱,得不到完全胶溶稳定的溶胶。勃姆石溶胶和凝胶之间可以相互转化并没有明显界限     

用溶胶-凝胶法制备Al_2O_3涂层工程陶瓷的表面改性研究

分析了溶胶 -凝胶法制备Al2 O3 溶胶的适宜工艺条件 ,在氧化铝基陶瓷基体上成功地制备了Al2 O3 涂层 ;利用X射线衍射分析和差热分析 (DTA)方法对Al2 O3 凝胶粉末的相变过程进行了研究 .通过分析精磨、热处理、Al2 O3 一次和二次溶胶涂层 4种试样的抗弯强度测量值对材料总体性能进行了估计 .结果表明 :Al2 O3 涂层工程陶瓷可以提高基体的抗弯强度而降低其分散性 ,效果好于单纯的热处理 .通过观察4种试样的表面SEM形貌和两种涂层试样的断面SEM形貌提出了溶胶涂层钝化或弥合表面微裂纹的理论模型     

Al2O3—SiO2混合溶胶—凝胶涂层对工程陶瓷表面改性的研究

利用溶胶－凝胶法在SG4工程陶瓷基体上成功制备了Al2O3-SiO2混合涂层;通过X射线仪测定了Al2O3-SiO2凝胶粉末的晶相组成。对精磨、热处理、Al2O3涂层和Al2O3-SiO2混合涂层四种试样抗弯强度的样本均值和样本标准离差进行了比较,并通过观察四种试样表面的SEM形貌和两种涂层试样断面的SEM形貌初步分析了表面改性的原因。分析结果表明：溶胶涂层对基体表面微裂纹有一定的弥合作用,可以提高基体的抗弯强度而降低材料强度的分散性,其效果好于单纯的热处理,Al2O3-SiO2混合涂层试样的表面质量优于Al2O3涂层试样;Al2O3-SiO2混合涂层渗入基体更深,可以更好地弥合基体表面微裂纹,有效提高基体的抗弯强度。     

溶胶-凝胶法制备α-Al2O3微晶陶瓷的研究

以一水氧化铝(AlOOH)为原料,采用溶胶-凝胶法,经搅拌分散、胶溶、凝胶以及凝胶干燥过程制备了α-Al2O3微晶陶瓷的前驱体,热处理得到α-Al2O3微晶陶瓷.通过TG(DTG)-DTA和XRD等分析测试手段,详细考察了胶溶剂、pH值、固含量等工艺参数对α-Al2O3微晶陶瓷性能的影响,得到了合适的工艺参数.     

溶胶-凝胶Al2O3溶胶薄膜早期干燥过程研究

采用无机盐先驱体,溶胶-凝胶法制备了Al2O3溶胶薄膜,并对溶胶膜的早期干燥过程进行了研究.结果表明,Al2O3溶胶薄膜的早期干燥过程存在着2个恒速干燥期,第1恒速干燥期的干燥速度明显高于第2恒速干燥期.此外,在早期干燥过程中,随着温度的升高,薄膜失重率急剧增加.为了获得理想的薄膜,应对溶胶膜进行分级干燥.     

溶胶-凝胶燃烧法制备Nd:Y_2O_3激光陶瓷纳米粉体

以Y_2O_3 和Nd_2O_3为原料,采用溶胶-凝胶燃烧法制备出Nd:Y_2O_3激光陶瓷纳米粉体.XRD测试结果表明粉体的最佳煅烧温度为1000 ℃,并且晶化完全.原子力显微镜观察结果表明粉体的粒度约为200 nm,分布均匀.差热-热重分析表明,柠檬酸在447 ℃分解放热, 而晶型转变温度为590 ℃,荧光光谱测试表明粉体最强的荧光发射峰位于9421.646 cm~(-1)(即波长1061.4 nm处) ,是 Nd~(3+4)F_(3/2)-~4I_(11/2)谱相导致的荧光发射.     

缩短溶胶-凝胶法制备Al2O3系膜溶胶时间的探讨

本文以缩短成膜时间为目标,主要对催化剂及水解条件进行了研究。经过对不同的硝酸加入量、水解温度、水解时间的研究,发现以硝酸作催化剂,当H^ ／AL控制在0．08～0．14范围内,水解温度为87℃,水解时间控制在3～4小时时,只需陈化8～10小时,即可得到稳定的澄清溶胶。并且,所制得的复合溶胶涂覆在多孔陶瓷基质上经干燥、热处理后得到性能良好的复合膜。     

凝胶注模法制备多孔氧化铝陶瓷的研究

采用凝胶注模和加造孔剂的工艺,用甲基丙烯酸—羟乙酯(HEMA)取代丙烯酰胺(AM)作为单体,用十二烷基硫酸钠作为造孔剂,将样品于1600℃下保温2小时烧结,成功制备出了气孔率为80%的结构均匀的氧化铝多孔陶瓷。     

Al2O3陶瓷的动态力学性能研究

本文采用ＳＨＰＢ装置对９５瓷、９７瓷和９９瓷的动态力学性能进行实验研究。结果表明Ａｌ２Ｏ３陶瓷在高冲击载荷下其抗压强度增高,其增加幅度随Ａｌ２Ｏ３含量增加而加大,并分析了机理。     

溶胶—凝胶法制备超细高纯氧化铝

采用溶胶—凝胶（ｓｏｌ－ｇｅｌ）法制备了超细高纯Ａｌ２Ｏ３。通过考察溶液的初始ｐＨ值、柠檬酸用量、Ａｌ３＋浓度以及反应温度等因素对合成粒子的平均粒径的影响规律，确定了制备氧化铝超细粒子的工艺条件：ｐＨ＝０．４０，ＣＯＡｌ３＋＝０．１ｍｏｌ／Ｌ～０．２ｍｏｌ／Ｌ，ＣＯＡｌ３＋：Ｃｏｃｉｔ＝１∶３，Ｔ＝７０℃。本法制备的氧化铝超细粒子为球形，平均粒径为１４ｎｍ，纯度达９９．９８％。     

Al_2O_3陶瓷注射成型关键参数控制的研究

研究了应用于Al2O3陶瓷注射成型技术的石蜡-聚烯烃粘结剂体系,对该体系下喂料的固相体积分数和混炼工艺进行了探讨.研究了注射压力和注射温度这两个重要的注射参数对注射坯体质量的影响.根据喂料DTA/TG曲线制定了合理的热脱脂制度,注射坯体经热脱脂和烧结后得到结构致密的陶瓷试样.     

Al2O3对CaO-Al2O3-SiO2系微晶玻璃晶化和性能的影响

以CaO-Al2O3-SiO2三元系微晶玻璃为研究对象,从玻璃析晶动力学方面进行研究,通过DTA和SEM等分析方法,对微晶玻璃析晶行为进行研究,利用析晶活化能E和析晶参数n值来分析析晶机理;实验结果表明:析晶参数n=2,体系属于整体析晶。随着Al2O3含量的增加,析晶温度有升高的趋势,析晶活化能增大,有利于玻璃的烧结;试样密度增大,显微硬度增加。     

Al2O3陶瓷及其复合材料的超塑性研究

陶瓷材料的超塑性是细晶多晶陶瓷在高温下的固有属性.本文提出了陶瓷材料超塑性产生的条件、特征和变形机制.综述了国内外Al2O3陶瓷及其复合材料超塑性研究的最新进展,最后指出了今后Al2O3陶瓷材料超塑性研究发展方向.     

直接凝固注模成形制备Al2O3基陶瓷材料的研究

本文介绍了用直接凝固注模成形法制备Ａｌ２Ｏ３基陶瓷材料的基本工艺过程；研究了陶瓷浆料的固相含量，原位凝固剂等对材料性能的影响。结果表明，原位凝固剂可使浆料原位凝固，通过调节固相含量、凝固剂、缓冲剂可以控制凝固时间和陶瓷坯体强度；陶瓷坯体具有尺寸变化率小，密度较高且均匀，足够的脱模强度，表面质量好等特点。