大型铸铁件的铁液处理

介绍大型灰铁和球铁铸件原铁液的推荐化学成分和提高其力学性能的措施;同时介绍生产大型球铁件用的球化剂及球化处理工艺、孕育剂及孕育工艺的选择原则.认为要生产合格大型铸铁件,严格选料是基础,恰当的球化和孕育处理工艺是保证.     

盖包法球化处理工艺优化

针对球墨铸铁球化处理工艺,总结了盖包法球化处理生产中常见的装卸包盖操作困难、球化处理时铁液飞溅、出铁量难定量、包盖密封性不好等问题,并对这些常见问题提出了解决措施.实践证明,采用优化设计的球化处理装置和工艺可使盖包法球化处理工艺生产稳定性更好,操作更方便,适应性更强.     

球化质量炉前判断与控制

包内，包口火苗法，铁液表面膜法和三角试片法是炉前判断球化质量的实用方法，严格冲天炉熔炼操作规范，合理的球化，孕育处理工艺是获得合格球铁铁液的保证。     

大型柴油机球铁缸体的生产

介绍了18V缸体生产中采用的劈模造型工艺.借助凝固摸拟技术优选工艺,制定了适合大型缸体的浇注系统及过滤系统,使铁液快速平稳地进入型腔,有效地解决了缸体内二次渣的问题.采用冲天炉一电炉双联熔炼,并采用多孔塞包脱S工艺对原铁液进行脱S处理,然后采用恰当的球化处理和孕育处理工艺,确保附铸试块和本体力学性能、金相组织等技术指标达到QT400-18材料牌号的要求.     

冲入法与喂线法球化处理工艺对比

采用冲入法和喂线法两种球化处理工艺生产QT600-3凸轮轴,对比其成分、组织和性能,结果表明：用喂线法生产的铸件,w（S残）量达到双零级、w（Mg残）量的波动亦小,且球化效果好（石墨球数量多、尺寸小、圆整度高、球化率高）,力学性能良好稳定。     

风电机组轴类铸件的质量控制方法

介绍了风电机组轴类铸件的结构特点、技术要求及铸造难度,通过对该类铸件的造型方法、型芯设计工艺参数的选取、浇注系统设计、熔炼工艺、球化处理工艺、孕育处理工艺、浇注工艺的有效控制,保证了铸件质量。附注试块的检测结果为:球化率达到2级,石墨大小达到6级,抗拉强度385 MPa,屈服强度257 MPa,伸长率18%,-30℃冲击值11.7 J,均达到技术要求。风电球墨铸铁定轴的检测结果显示,铸件外观质量达到欧标规定的质量等级要求,各项力学性能也均达到产品验收标准。     

铁神一号净化剂对铸态球铁金相组织和力学性能的影响

采用中频感应电炉熔炼球墨铸铁,水玻璃砂造型,浇注Y型试块及热分析试样,研究了铁神一号净化剂对球墨铸铁组织和力学性能的影响。试验结果表明,加入净化剂可以获得理想的球化效果,使石墨球数增加,石墨球直径减小,改善石墨球分布状态,力学性能有所提高;可以降低磷含量,钒钛含量有所增加。净化剂对球墨铸铁的共晶过冷度和白口倾向影响不大。     

多牌号球墨铸铁混合生产的材质控制

介绍了多牌号球墨铸铁混合生产中可能发生的球化率低、力学性能不稳定等常见问题,从原材料选用、化学成分设计、合金元素选用、球化剂选用和球化处理工艺、孕育剂和孕育处理工艺、与冷却速度相关的工艺因素、材质控制工艺的稳定以及材质的检查、控制等方面阐述了混合生产多牌号球墨铸铁的控制措施.多年的生产实践证明:只要合理设计化学成分,正...     

风电机组用球墨铸铁性能不达标原因分析

采用化学分析、力学性能和金相检验等方法,对QT400-18LT铸件力学性能及球化级别不合格的原因进行分析。结果表明:此批次风电用球铁的C元素含量略低,使得基体强度、硬度下降,石墨数量减少、圆整度不够,最终导致力学性能不达标。     

高强度铸态球墨铸铁整体桥壳材质及工艺的研究开发

针对树脂砂铸造工艺生产的QT600-5整体铸造桥壳的材质及工艺进行研究攻关,通过改进优化化学成分、合金含量、球化处理及孕育处理工艺等,解决了球铁桥壳强度和伸长率低以及碎块状石墨的质量问题;通过工艺优化,解决了桥壳的缩松问题,桥壳台架疲劳强度试验由40万次断裂,提高到150万次不断裂.     

冲入法球化处理工艺的改进

为克服普通冲入球化法球化剂加入量大、烧损严重等因素对高质量要求的汽配球铁件性能的不利影响，对处理包结构和覆盖方式进行了改进，取得了预期效果。     

钇基重稀土对大断面球铁件本体性能的影响

介绍了QT400-18高炉冷却壁铸件的性能要求,并对使用轻稀土球化剂导致铸件力学性能验收不达标的原因进行分析。采用钇基重稀土球化剂进行试验,结果显示铸件本体力学性能和金相组织都达到要求。指出钇基重稀土有加入量范围宽的特点,在原料不稳定的情况下,重稀土的抗干扰性、抗石墨畸变性、抗衰退性能较为明显,能保证铸件心部的球化等级及力学性能。     

钇基重稀土镁球化包芯线的应用

详细介绍了喂线处理工艺和包芯线的规格,采用钇基重稀土镁球化包芯线生产汽车加重桥壳球铁铸件和风电铸件,试验结果表明：（1）钇基重稀土高镁球化包芯线应用于大断面球墨铸铁件生产,具有较强的抗球化衰退能力,能保证材料的质量要求;（2）喂线法球化处理工艺是保证球铁材料质量、改善作业环境的良好工艺。     

铸态QT600-10的生产工艺

介绍了汽车铸件的结构以及技术要求,根据技术要求将球化处理后的化学成分控制在:w(C)3.6%~3.8%,w(Si)2.6%~2.9%,w(Mn)0.25%~0.45,w(P)≤0.030%,w(S)≤0.015%,w(Mg残)0.03%~0.04%,w(RE残)0.01%~0.02%,采用5 t中频炉熔炼,原铁液出炉温度控制在1 480~1 520℃,采用冲入法进行球化处理,选用低RE的FeSiMg6RE2球化剂,粒度为10~25mm,加入量为每包铁液量的1.1%;采用粒度为3~8 mm的CaBa复合孕育剂进行一次孕育,浇注时使用粒度为0.3~1 mm的高CaBa复合孕育剂进行二次随流孕育。最终生产铸件的球化等级控制在2~3级,石墨球大小6级,抗拉强度不低于600MPa,伸长率不低于10%,且珠光体体积分数及力学性能波动均在10%以内。     

球化剂中氧化镁临界含量的研究

球化剂中的有效镁含量随着氧化镁含量的增高而降低：所以球化剂中氧化镁越高，其球化能力越低。为了获得良好的球化，球化剂中氧化镁含量应低于一定的临界值。研究了球化剂中氧化镁含量对球化效果、球铁的显微组织和性能的影响，以及球化剂中所能允许的氧化镁临界含量的确定方法。     

耐热球铁排气歧管用球化剂的配制

介绍了球铁排气歧管铸件的结构特点、对材料的要求及铸造工艺要点。分析了球化剂中Mg、RE、Ba、Ca、Bi和Sb等元素的作用。为确保铸件球化率高、石墨球细小、铁素体基体中不出现碳化物,研制了高效低RE合金球化剂。采用该球化剂生产的QTRSi4Mo1排气歧管铸件与采用FeSiMg7RE3合金球化剂生产的相比,消除了渗碳体、细化了石墨球、3.2 mm薄壁处和厚壁处的铸态珠光体体积分数可以分别有效地控制在15%和10%以内。     

低Mg球化剂在汽车球铁件生产中的应用

采用w(Mg)量为7%~9%的球化剂生产汽车球铁件,为确保浇注温度,出铁温度为1 550℃以上,采用冲入法进行球化处理,反应剧烈,Mg吸收率只有30%~40%,铁液温度降低严重。改用w(Mg)量4%~4.5%的球化剂,出铁温度降低20~30℃,试验结果显示:球化反应平稳,Mg吸收率提高到50%~60%,球化剂的加入量减少了0.2%,孕育剂加入量从1.0%降为0.7%,覆盖剂加入量从1.5%降为1.3%,回炉料加入量从40%增加到60%,降低了生产成本。     

球铁转向节的白口和反白口缺陷

白口和反白口缺陷是球铁件转向节的常见缺陷。引起白口的主要原因是随流孕育量不足以及铸件局部冷却速度过快；防止措施是确保足够的随流孕育量，提高浇注温度。引起反白口的主要原因是残余镁量，特别是残余稀土量过高，防止措施是采用稀土含量较低的球化剂，提高球化处理温度和浇注温度。     

奥氏体球墨铸铁轴类铸件的铸造工艺

介绍了低Si高Ni奥氏体球墨铸铁轴类铸件的铸造工艺,包括化学成分、炉料配比、球化剂、孕育及热处理工艺的选择。通过加入微量Sb消除了厚大件的碎块状石墨;选用冒口补缩并采用冷铁防止了缩孔缩松;采用铁液高温出炉、快速浇注的方法,消除了皮下气孔缺陷;等,得到了质量合格的出口铸件     

铝合金铸件凝固过程效应力数值模拟

通过铝硅合金准固态力学行为和流变性能的测试，获得了该合金铸件凝固过程应力应变本构方程。并在此基础上开发了考虑材料高温力学性能，分析三维轴对称铸件凝固过程热粘弹塑性问题的热应力模拟程序，对带热节铝硅合金铸件的计算表明，计算结果与实验结果吻合较好。