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对30CrMnSiA钢中厚板进行焊接工艺对接头强度的研究。结果表明:在正火或退火状态下的30CrMnSiA钢中厚板,采用J107Cr焊条,焊条电弧焊,双角度坡口,焊接电流160~200 A,极性:直流反接,电弧电压:22~24 V,焊接速度5~12 cm/min,预热温度:300℃,层间温度:300~380℃,焊后及时进行一次中间热处理,再调质处理的焊接工艺下顺利实现了焊接成形,焊后接头无裂纹等冶金缺陷,焊缝金属组织均匀,焊接接头获得最佳性能,接头抗拉强度达到950 MPa以上。 相似文献
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某压力容器的本体和附件均采用D406A(30Si2MnCrMoVE)钢制作,但经真空热处理后附件硬度达50HRC左右,难以机加工。为了尝试用其他材料制造该附件,分别用30钢、45钢和30CrMnSiA钢及H10、H08和H18焊丝与D406A钢焊接,研究了焊接试样按D406A钢工艺真空热处理后的显微组织和力学性能。结果表明,30CrMnSiA钢与D406A钢用H10焊丝焊接的试样经930cC真空加热和2×10^5Pa压力气淬后,硬度为35~40HRC,抗拉强度为1100~1200MPa,无过热组织,达到了要求。 相似文献
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分析了本单位近期研制的高压容器的结构特点、技术要求和30CrMnSiA低合金高强度钢的焊接性,介绍了容器制造时所采用的工艺方案及焊接、冲压、热处理等关键技术,并对焊接参数的调试原则和焊接质量控制措施等进行了详细说明.试验及批量生产证明,该工艺方案和质量控制措施完全适合于高压容器的焊接与加工. 相似文献
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为减轻产品质量和降低造价,对30CrMnSiA钢薄壁筒形件进行可控气氛加热淬火+低温回火及除氢超高强度热处理工艺试验,使其抗拉强度和断后伸长率均达到45CrNiMo1VA、D6AC超高强度钢的要求,满足了产品试制和生产的需要。试验表明:在一定条件下,采用合适的热处理工艺,采用30CrMnSiA钢替代45CrNiMo1VA、D6AC超高强度钢;当采用淬火+低温回火的热处理工艺时,应尽可能提高30CrMnSiA材料的塑性和韧性,并防止氢脆。 相似文献
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针对30CrMnSiA钢长杆热处理后极易变形的情况,探讨了等温淬火工艺减少30CrMnSiA钢长杆件热处理变形的机理,以及通过工艺试验确定了30CrMnSiA钢等温淬火最佳工艺参数。通过力学性能检测、直线度测定以及金相分析等方法,30CrMnSiA钢长杆等温淬火得到马氏体/下贝氏体复合相,相对于马氏体单相具有更高的塑性、韧性,略低的强度以及较小的变形量。 相似文献
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低合金钢焊接时预热温度的确定 总被引:1,自引:0,他引:1
焊前为什么要预热众所周知,预热是防止工件在焊接时产生冷裂缝的有效手段。而在低合金高强度钢焊接时产生冷裂缝是一种普遍而又十分严重的缺陷。因此,对于这类材料的焊接大多提出预热的要求。产生冷裂缝(延迟裂缝)的原因,目前一致的看法是:焊后金属被淬硬(即形成了马氏体组织),接头的刚性过大,焊缝中存在大量的扩散氢等这些因素综合所致。工件焊前的预 相似文献
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针对30CrMnSiA薄板进行了焊接工艺试验,并根据焊接工艺评定制定出了合理的焊接工艺与措施,成功地解决了30CrMnSiA薄板焊接中的变形、开裂、焊缝不平整等技术难题. 相似文献
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30CrMnSiA钢样品经890℃油冷淬火处理后,分别在450-590℃进行回火处理。通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)以及力学试验机等手段,研究了热处理后30CrMnSiA钢的显微组织以及力学性能。结果表明:随着回火温度的升高,30CrMnSiA钢组织中的回火索氏体占比不断提高,合金强度下降,伸长率增加。经890℃淬火+500℃回火处理后低合金钢的综合性能较佳,硬度、抗拉强度、屈服强度、伸长率和冲击韧度分别为39 HRC、1302 MPa、1147 MPa、11. 3%和28 J/cm~2。30CrMnSiA钢在530~550℃左右会发生回火脆性。回火温度继续升高,冲击韧度得以恢复。回火温度为590℃时,冲击韧度达到41. 25 J/cm~2,而抗拉强度和屈服强度分别为1126 MPa和1027 MPa。 相似文献
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概述 1.焊接冷裂缝的特征冷裂缝是焊接低合金高强度钢、超高强度钢、中碳钢、高碳钢、钛合金以及铝合金等金属材料容易出现的一种危险缺陷。对于淬硬性较强的中、高碳钢、超高强度钢或工具钢,冷裂缝一般是在焊后冷却到马氏体转变点(MS)附近,大约200~300℃以下的温度产生。对于低合金高强度钢,则产生在150℃以下的室温或低温条件下,而且是在50~-70℃的温度范围内较敏感。焊接冷裂缝有时在焊后冷却到一定温度下 相似文献