250 t钢包底吹氩吹孔位置优化的水模型实验研究

以某钢厂250 t钢包为研究对象,通过水模型对现场生产过程进行模拟,研究钢包底吹气位置、吹气孔个数以及吹气量大小对钢水搅拌效果的影响.结果表明:单孔底吹氩,吹孔距钢包底部中心0.61R(R为钢包底部半径)时钢水混匀时间最短;双孔喷吹对称分布的钢水混匀时间比单孔喷吹的钢水混匀时间短,搅拌效果优;当双孔喷嘴对称分布的尺寸为...     

70t钢包底吹氩工艺优化的数理模拟研究

对承德建龙钢铁有限公司70 t精炼钢包建立了非稳态数学模型,模拟计算了不同底吹氩工况下的钢包内流场.研究了透气砖的布置方式、吹氩量对熔池混匀时间和"死区"分布的影响,提出优化方案,并用水力学模型实验进行了验证.结果表明,原透气砖的布置方式下,流体流动过程中湍动能损失大,混匀时间长.采用优化后的工艺:单透气砖在钢包底部0.6 R偏心布置,吹氩量(标准态下)200 L/min,熔池的混匀时间减少55.8%,"死区"比例减小6%;双透气砖180(°)在钢包底部0.5 R或0.6 R偏心布置,吹氩量(标准态下)250 L/min,混匀时间分别减少52.7%、62.6%,"死区"比例分别减小21.5%、8.8%.     

200t钢包底部透气砖布置及喷吹氩气优化模拟

应用大型商业软件FLUENT对某钢厂200 t钢包底吹氩进行数值模拟,应用离散相模型,采用双孔偏心布置,流量分别为600,700,800 NL/min.分析得到:透气砖到中心距离和喷孔夹角的显著性较为明显,透气砖到中心距离对死区出现的影响显著性大于透气砖夹角大于流量;随着透气砖位置中心距离的增加,死区比例呈增加趋势,当双孔位于1/2 R处时,死区比例最大,随后又下降.死区比例是随着喷孔间夹角的增大而增大;在本方案中流量800 NL/min,喷孔夹角60°,喷孔距离钢包底部圆心距离为1/3 R为最优方案.     

230t钢包搅拌效果和去夹杂水模型研究

以某钢厂230t钢包为研究对象。通过实验水模型对现场生产过程的模拟,研究底吹透气元件的布置方式和吹氩流量对搅拌效果和夹杂物去除率的影响。结果表明．双透气元件吹氩优于单透气元件吹氩搅拌效果,0．6R-γ双透气元件布置方式最佳,混匀时间随吹气量和透气元件夹角的增大而减少;夹杂物的去除率取决于吹氩量和吹氩时间,在0．2～0．8L／min吹气量下,处理时间为0～4min时夹杂物去除效果最好,5～8min时可去除大部分夹杂物,24min左右可去除所有夹杂物。     

30t钢包底吹Ar搅拌实践

通过30t钢包底吹Ar试验，确定了合理的底吹工艺参数及透气砖的形式、材质、安装位置。底吹比顶吹降低经济成本，提高钢质量。     

30t钢包底吹Ar搅拌实践

通过３０ｔ钢包底吹Ａｒ试验,确定了合理的底吹工艺参数及透气砖的形式,材质安装位置,底吹比顶吹降低经济成本,提高钢质量。     

70t钢包底吹氩工艺及生产实践

介绍透气砖的性能及底吹氩的试验情况，得出了最佳的工艺控制参数．该工艺在转产后的大生产中取得了良好的使用效果．     

LF精炼工艺中钢包底吹氩过程数值模拟

精炼过程中进行钢包吹氩是一种去除钢中夹杂,提升其洁净度的重要手段。为快速且低成本地捕获最佳吹氩流量,通过流体分析软件FLUENT对钢包偏心底吹氩过程进行数值模拟。结果表明:在合适的吹气量下,气流会随着吹气时间的延长,在钢液中形成一个闭合的循环区域;吹气量从10 Nm3/h增大到30 Nm3/h,气流的平均动能和平均速度显著增大,死区比例则从21%下降到6%;当吹气量超过临界值30 Nm3/h时,进一步加大吹气量,死区比例趋于稳定,氩气利用率降低;吹气量为30 Nm3/h时达到最佳吹气量,此时钢液中的流体能够获得较大的平均湍动能和平均速度,且钢液中死区比例也达到最小,钢液获得较大的搅拌强度和搅拌区域。     

70t钢包底吹氩工艺及生产实践

介绍透气砖的性能及底吹氩的试验情况，得出了最佳的工艺控制参数，该工艺在转产物的大生产中取得了良好的使用效果。     

100t钢包底吹氩数值的模拟研究

以某钢厂100 t钢包为研究对象,利用商业软件PHOENICS对该钢包内的流场进行数值模拟计算,研究钢包底吹氩精炼过程在不同工艺条件下对钢液混匀效果和包壁冲刷的影响。结果表明,底吹氩钢包内透气元件采用A-β方案,在避免钢液对包壁造成较严重冲刷和裸露的同时,有利于缩短钢包内钢液的混匀时间,从而获得较好的搅拌效果。     

钢包底吹氩搅拌混合行为的物理模拟研究

通过物理模拟研究了钢包底吹氩搅拌工艺,测定了混匀时间、液面隆起高度和无渣区直径三个工艺参数,分析了底吹方式和底吹气体流量对钢液流动的影响关系.结果表明,偏心单点底吹的效果好于其他方式.在实验条件下,液面隆起高度主要取决于底吹搅拌的气体流量;底吹气体吹开泡沫渣后产生的钢包表层无渣区直径大小与模拟底吹搅拌气体量、渣层厚度和熔池深度等实验因素有关.     

300t精炼钢包透气砖应用的数学物理模拟

针对300t精炼钢包,在LF设备电极位置与钢包透气砖所在位置的对应关系确定的基础上,通过水模、数模分别采用单吹、复吹时钢包内钢水流动特性和夹杂物去除的对比研究,探讨了透气砖结构性能的影响作用。结果表明,单吹时应使用抗渗透较好且能形成有利于夹杂物去除的气泡形态狭缝式透气砖（PBI）,吹气卷渣临界气量为1．45m^3／h,气量需稳定,混匀时间为82．44s,钢液渗透小,夹杂物去除率为62．86％,能够满足搅拌钢液起到成分和温度的快速均匀以及净化钢液的作用。     

150t 10MVA LF钢包炉的供电研究

研究了150 t LF钢包炉的电气特性和供电曲线的确定,绘制出了LF炉10 MVA变压器各级电压下的电气特性曲线图,利用各级电压的电气运行特性建立了LF炉的电气运行圆图;根据LF炉电气运行约束条件得出了各级电压下的许用电流工作点,结合在LF炉实际生产过程中工艺情况,制定出合理的供电曲线.     

复吹转炉底吹喷粉实验研究

在1：6物理模型上,通过水模实验对复吹转炉底吹喷粉时熔池搅拌情况进行了研究．结果表明：喷粉对熔池搅拌有明显的促进作用．喷粉条件下,均混时间随顶吹气体流量的增加存在最小值,最佳顶吹气体流量为117．0m^3/h,增加底吹气体流量对降低均混时间有利．在本实验范围内最佳顶吹流量为117．0m^3／h、最佳底吹流量为2．36m^3／h．     

钢包底吹多相流运动参数的理论研究

根据全浮力物理模型，应用动量定理建立钢包庇吹中粉气液三相区中平均速度和液体平均体积浓度的全浮力数学模型．计算结果表明：三相区中平均速度随高度的增加而减少，液体平均体积浓度随高度的增加而增大；粉气液三相区锥角和液体密度随着高度的增加对平均速度和液体平均体积浓度的影响逐渐减小．     

带有顶渣的LF钢包炉熔池流动的数学物理模拟研究

根据相似原理，应用物理模拟与数学模型相结合的方法研究了４０ｔＬＦ炉水模型有顶渣时熔池的流场。     

马钢300t转炉底吹工艺优化

介绍了马钢第四钢轧总厂300t转炉的底吹特点及现状。为了提高转炉底吹效果,改善钢水质量,通过工艺优化,保证了底吹效果与炉龄同步,经济技术指标得到明显提升,取得较好的效益。     

南钢精炼钢包吹氩工艺水模实验研究

以南钢（南京钢铁股份有限公司）30 t精炼钢包为原型,在相似原理的基础上,通过水模型实验对钢包不同吹氩位置的合理性进行了研究.结果表明：采用单孔底吹时,最佳位置在距钢包底部中心0.55 R处.同时通过顶渣实验和喂丝点位置优化实验,确定了合适的吹氩量和合适的喂丝点位置,研究结果为优化吹氩工艺提供了依据.     

钢包喂镁线的模拟研究

进行了有渣条件下钢包喂镁线的水模型实验，通过测定钢包喂线水模型实验的混匀时间，得到最佳喂线参数.     

熔融还原水模实验研究

通过铁浴式熔融还原炉的水模型,实验研究了底吹流量、顶枪流量和顶枪枪位对终还原炉熔池内混匀时间的影响.单底吹实验结果表明,熔池内的混匀时间随着底吹流量的增大呈现减小趋势,通道2和3所处的位置为熔池的不活跃区域,b位置处的混匀时间最长,随着底吹流量的增大,b位置处通道1的混匀时间减小,而通道2和3的混匀时间都增大.顶底复吹实验结果表明,熔池内各测点位置处的混匀时间随着底吹流量的增大而减小,随着顶枪流量的增大大部分都减小,而随着顶枪枪位的提高而减小,这些实验数据和现象为水油实验提供了很重要的数据依据.