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宋佩维 《特种铸造及有色合金》2011,31(4)
研究了固溶处理对铸态Mg-4Al-2Si(AS42)合金组织和性能的影响.结果表明,铸态与热处理态合金均由α-Mg基体、β-Mg17Al12相和Mg2Si相3部分组成.固溶处理使合金中的β-Mg17Al12相发生部分溶解,汉字状Mg2Si相颗粒出现球状化,合金的力学性能有较大幅度的提高.铸态与热处理态合金的断裂形式均为准解理脆性断裂. 相似文献
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《特种铸造及有色合金》2020,(7)
对挤压态Mg-10Li-3AL-1Zn-0.3Mn合金进行了不同温度的固溶和时效处理,通过OM、XRD以及硬度测试,分析了合金的显微组织及力学性能的变化。结果表明,挤压态合金组织由α-Mg相、β-Li相以及MgLiAl_2相组成,α-Mg相呈大小不等的块状分布在合金中,硬度较低(46.8HV)。在不同温度下分别固溶30min后,均发生α相固溶。随着固溶温度升高,α相的固溶程度增大,合金的硬度逐渐提高,在460℃固溶后合金硬度(HV)最高为110,与挤压态合金相比提高了135%;在460℃分别固溶30、60和90min,发现随着固溶时间增加,硬度下降。时效后合金硬度降低,在70℃时效1h和人工时效20天后,硬度(HV)最终均稳定在75左右,较挤压态提高约60%。 相似文献
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为进一步提高Mg-Gd系合金的力学性能,同时降低其密度和成本,向Mg-10Gd合金中复合添加了2%(质量分数)的Al和Ca,研究了固溶处理对Mg-10Gd-1Al-1Ca合金微观组织和力学性能的影响。结果表明,复合添加Al和Ca后,α-Mg由粗大的枝状晶转变为细小的等轴晶。固溶处理后,(Mg, Al)3Gd相发生部分溶解,形貌由鱼骨状或花瓣状转变为颗粒状,部分α-Mg晶内析出相互平行排列的短棒状二次增强相,由于Al2Gd相在晶界的钉扎作用,晶粒没有发生明显的粗化。固溶态Mg-10Gd-1Al-1Ca合金的硬度、抗拉强度、屈服强度和伸长率较铸态Mg-10Gd-1Al-1Ca合金分别提高了16.7%、21.9%、19.7%和54.7%。铸态和固溶态的Mg-10Gd-1Al-1Ca合金力学性能均优于Mg-10Gd合金。 相似文献
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ECAP路径对Al-10Mg-4Si合金组织及力学性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用2A+4BA+2A混合路径对高含量Mg2Si的双相Al-10Mg-4Si合金在250℃进行ECAP8道次挤压来考察其对第二相颗粒分散及合金力学性能的影响,同时与BC路径挤压做对比。对铸态和挤压态合金采用SEM、TEM进行组织观察、室温拉伸试验进行力学性能测试。结果表明,2A+4BA+2A路径挤压使铸态合金组织明显细化、第二相颗粒均匀分布于基体、合金的力学性能显著提高,表明通过ECAP基本路径的组合来实现组织细化兼顾第二相均匀分散来进一步提高材料的力学性能是可行的。 相似文献
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研究了超声处理对Mg-9Al-3Si合金凝固组织及力学性能的影响。结果表明,通过控制超声工艺参数可改善Mg-9Al-3Si合金凝固组织,提高其力学性能的目的。在超声功率为0~900W时,随着超声功率增大,合金中的Mg2Si相逐渐细化,其抗拉强度先增后减,转折点为700W。在超声处理时间为0~90s时,随着超声处理时间延长,合金中的Mg2Si相逐渐细化,其抗拉强度先增后减,转折点为60s。分析其断口发现,未经超声处理的合金断裂形式为解理断裂,经过超声处理的合金断口解理台阶尺寸减小,呈准解理断裂特征。 相似文献
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以Mg-9Al-3Si合金为基体,首先对比研究了超声处理、Sr、Y合金化处理以及超声-合金化复合处理对其凝固组织及力学性能的影响,随后研究了复合处理条件下,不同超声参数对合金凝固组织及力学性能的影响。结果表明,在超声-合金化复合处理条件下,合金的凝固组织和力学性能得到明显改善,优于单一合金化处理或超声处理;初生Mg_2Si相尺寸与未处理时相比减小了72.9%,合金的抗拉强度和伸长率与未处理时相比分别提高了125%和310%。复合处理条件下,随着超声功率或超声时间的增加,初生Mg_2Si相的尺寸均逐渐减小;合金力学性能的变化规律与初生Mg_2Si相的尺寸基本对应。 相似文献
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采用OM、XRD、SEM等手段研究了时效处理对轧制态Mg-12Li-2Al-1Zn合金组织及力学性能的影响。结果表明,50℃时效处理1 h,镁锂合金发生时效强化现象,最大硬度值111 HV0.1,抗拉强度达到281 MPa,伸长率为13%。XRD图谱显示,50℃时效处理1 h时出现MgLi2Al相,MgLi2Al相弥散分布在晶粒内,有效地提高了镁锂合金的强度。合金在50~150℃时效处理时,很快发生过时效现象。经固溶时效处理后合金的断裂方式发生了韧性断裂→脆性断裂→韧性断裂的转变。 相似文献
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《铸造技术》2019,(1):11-15
采用半固态搅拌+超声处理的方法制备了Mg-9Al-1Si合金和Mg-9Al-1Si-xn-SiC_p(x=0, 0.5%,1%,1.5%和2%)复合材料,利用OM、SEM及室温拉伸等方法研究了显微组织与力学性能。研究表明,半固态搅拌与超声处理复合法可以将n-SiC_p引入到Mg-9Al-1Si合金中,并实现较为均匀的分布;当n-SiC_p含量超过1%时,n-SiC_p出现少量团聚。随n-SiC_p含量的增加,Mg-9Al-1Si合金的基体晶粒尺寸减小、Mg_2Si相显著细化,β-Mg_17Al_12相尺寸变小,并且由连续网状分布变为不连续网状分布;随n-SiC_p含量增加,复合材料的抗拉强度、屈服强度、伸长率呈现先增后减的趋势;n-SiC_p含量为1%时,性能较佳。 相似文献
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研究了固溶处理对Mg-6Al-3Zn-0.25Mn铸造镁合金显微组织和力学性能的影响。结果表明,铸态和固溶态组织主要由α-Mg基体和Mg17Al12相组成,经过400、410和420℃保温18 h固溶处理后,第二相的种类没有发生变化,大量的Mg17Al12相溶入到α-Mg基体中,合金组织中残留了少量颗粒状Al4Mn相,同时也出现了梅花状Mg17Al12相。此外,合金经400℃×18 h处理后,晶粒细化程度最好,且表面清晰平整无缺陷,其室温力学性能得到了明显改善,抗拉强度、屈服强度和伸长率分别达到了184.1 MPa、135.5 MPa和8.9%。 相似文献
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《特种铸造及有色合金》2018,(12)
对挤压态Mg-11Li-3Al-xZr(x=0,0.1)合金进行了不同温度的固溶处理,采用金相观察、X射线衍射、扫描电镜观察以及硬度、拉伸测试等手段,研究了固溶处理后合金的显微组织及力学性能。结果表明,挤压态Mg-11Li-3Al合金由β-Li、α-Mg、θ-MgLi2Al、AlLi相组成,450℃固溶处理后θ-MgLi_2Al、AlLi、α-Mg相溶解到β-Li基体中,晶粒尺寸粗化;添加0.1%的Zr后,Mg-11Li-3Al-0.1Zr合金中没有形成新相,450℃固溶处理后同样得到完全的β-Li单相合金,晶粒尺寸未发生明显改变,合金的热稳定性提高。随着固溶温度升高,Mg-11Li-3Al-xZr(x=0,0.1)合金挤压板硬度不断提高,在400~450℃之间达到最大;屈服强度及抗拉强度随固溶温度升高而变大,但伸长率降低。 相似文献
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采用光学显微镜、扫描电镜、X射线能谱仪、X射线衍射仪、硬度测试及拉伸性能测试等手段分别研究了铸态Mg-4.8Al-2.7Ca-0.4Mn合金固溶处理前后的组织演变及力学性能。结果表明,铸态Mg-4.8Al-2.7Ca-0.4Mn合金的微观组织中,α-Mg相呈现典型的枝晶形态,枝晶间分布着大量在凝固过程中形成的Al2Ca相;固溶处理对第二相的形貌有显著影响,随着固溶时间的增加,枝晶偏析减弱,Al2Ca相从网状分布演变为多边形或细块状;经500 ℃固溶4 h,合金具有较好的综合拉伸性能,抗拉强度、屈服强度及伸长率分别达到222.0 MPa、182.5 MPa和4.5%。 相似文献
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对Al-25%Si合金采用固溶处理,用金相显微镜分析在不同处理工艺条件的显微组织,并采用image pro-plus软件测定固溶处理后合金组织中初生Si相的尺寸、形态和数量分布。用布氏硬度计测量不同试验条件下试样的硬度,并进行数据分析。通过控制固溶处理温度、固溶时间等工艺参数,最终确定了优化初生硅相的最优工艺条件。 相似文献