退火工艺对304冷轧带钢组织性能的影响

对SUS304冷轧带钢经不同工艺退火后的组织性能进行了分析.结果表明:退火温度高于1050℃时SUS304不锈钢薄板的屈服强度和抗拉强度随退火温度的升高和保温时间的延长呈下降趋势,伸长率呈先升后降的趋势;SUS304经高温(1050～1160℃)短时间(50～180 s)退火,能得到较好的软化效果,退火工艺为1050℃×180 s时,组织中的碳化物完全溶入基体中,且均匀弥散在晶粒内部,晶粒大小较均匀,力学性能达到最佳.     

Ti和Ti+Nb处理的超低碳烘烤硬化钢连续退火研究

在实验室进行了Ti和Ti+Nb处理的超低碳烘烤硬化钢热轧、冷轧和连续退火实验,对两种成分的超低碳烘烤硬化冷轧钢板通过Gleeble-1500热模拟机进行连续退火再结晶规律的研究,并用盐浴炉进行了连续退火模拟。结果表明,对于Ti+Nb超低碳烘烤硬化钢,连续退火温度为870℃,退火时间为60s时综合性能最好,r值为2.46,烘烤硬化值为86.3MPa;对于Ti超低碳烘烤硬化钢,则在退火温度为870℃,退火时间为90s时综合性能较好,r值为2.17,烘烤硬化值为55.9MPa。Ti超低碳烘烤硬化钢的再结晶开始和结束温度分别在620℃和720℃左右,Ti+Nb超低碳烘烤硬化钢的再结晶开始和结束温度分别在660℃和750℃左右。     

唐钢冷连轧低碳薄板深冲性能的研究

采用唐山钢铁股份有限公司FTSR连铸连轧生产线生产的热轧卷作为生产冷轧低碳钢板的原料，研究了不同卷取温度和冷轧压下率对冷轧薄板深冲性能的影响。结果表明，采用低温卷取有利于提高钢板的深冲性能。以3．5mm厚和2．5mm厚热轧板为原料的冷轧低碳钢板的r值分别在冷轧压下率为70．2％和71．3％时出现峰值。生产厚度大于等于0．8mm的低碳钢板时应采用3．5mm厚的热轧卷，生产厚度小于0．8mm的冷轧板时应采用2．5mm厚的热轧卷。     

新型Ti—120合金防弹衣材料的抗弹性能

西北有色金属研究院通过对26种钛及其合金材料的对比研究,经历两年半时研制出适合做防弹衣的新型Ti-120合金材料.本文着重介绍该合金裸露靶板实弹考核的性能测试情况.试验材料及方法,靶板规格为δ(板厚)×100mm×100mm方板,Ti—120靶板采用2.6mm和2.4mm两种厚度.2.6mm厚靶板分别经650℃、680℃、700℃、720℃和750℃退火.2.4mm厚靶板经720℃退火.将3.1mm厚TA2纯钛板(经700℃退火后)做对比靶板.每种状态靶板至少取     

退火温度对DC03EK搪瓷钢组织性能的影响

在实验室条件下,研究了罩式退火温度对DC03EK搪瓷用钢组织性能的影响规律,同时对其抗鳞爆性能和搪瓷密着性能进行了检验。结果表明,730℃×5 h退火的实验钢屈服强度为148 MPa,抗拉强度为300 MPa,断后伸长率为38%,r值为1.5,成形性能良好。1 mm厚冷轧退火板氢渗透时间为13 min,氢扩散系数为8.4×10-7cm2/s,抗鳞爆性能良好,并通过了密着性检验。     

D2钢制圆刀片的热处理

D2钢是一种模具钢,相当于国产Cr12MolV1钢。外径220 mm、内径160 mm、厚6 mm的D2钢刀片需进行热处理,并达到如下技术要求:硬度62.5～64.0 HRC,平面度≤0. 15 mm,垂直度≤0.10 mm。要达到这一要求有一定难度。使该刀片达到上述要求的热处理工艺为:(450～500)℃×4h去应力退火;900℃×7 min预热,1 010～1 020℃盐浴炉加热3 min 20 s随后硝盐炉淬火15～20 s;200℃×2 h回火2次。结果,刀片的硬度和尺寸精度均符合要求。     

Q235碳素结构钢与6061铝合金搅拌摩擦点焊的试验研究

为验证Q235碳素结构钢与6061铝合金搅拌摩擦点焊的可行性,将厚度2mm的Q235钢板(上板)分别与厚度5mm和10mm的6061铝合金板(下板),在主轴转速1200 r/min、轴向负荷12kN以及不同的焊接挤压时间下进行搅拌摩擦点焊试验.结果 表明,对于5mm厚的铝合金板,钢/铝界面温度在8s时迅速上升至6061...     

14Cr1MoR钢板异常显微组织的成因分析

压力容器设备制造厂在对送检的14Cr1MoR钢换热器管板进行复验时,发现其显微组织与常规显微组织存在明显差异,力学性能检测中低温冲击性能(-20℃)逼近下限,与该钢出厂的检验报告结果有较大出入,管板的热处理工艺为910℃×3 h正火+710℃×2 h回火+690℃×20 h模拟焊后热处理,板厚(T)160 mm。由于该钢工作环境处于高温、高压、与     

信息

华菱涟钢X80管线钢通过中石油千吨级产品鉴定华菱涟钢15.3 mm和18.4 mm厚度规格的X80热轧卷板已通过小批量和单炉鉴定,可以转入批量生产阶段。中石油鉴定专家组认为,华菱涟钢X80热轧卷板能满足国家石油天然气重点     

FTSR薄板坯连铸连轧SS400钢板的组织与性能

研究了唐钢薄板坯连铸连轧线(FTSR)生产的4种不同厚度SS400钢板的显微组织和力学性能，井测定了钢板的应变硬化指数。实验结果表明：随钢板厚度的减小，其晶粒尺寸呈现出减小的趋势，该钢板具有较为优良的综合力学性能及较好的成形性。另外，通过对5．75mm厚SS400钢板的系列温度冲击实验发现，该钢板在-60℃时仍具有较好的韧性。     

冷轧压下率对高强度IF钢再结晶温度和力学性能的影响

将含P高强度Nb-Ti IF钢不同厚度的热轧板料统一轧成0.8mm厚的冷轧板料,来获得不同冷轧压下率的试样,采用盐浴炉退火试验和表面洛氏硬度测定方法,测定了不同冷轧压下率下的50%软化和100%软化的再结晶温度(T50和T100);冷轧试样经800℃退火后,进行单向拉伸试验,测定屈服强度σs、抗拉强度σb、延伸率δ和轧向塑性应变比r0.试验结果表明,冷轧压下率增大,能降低T100,提高δ和r0,但对T50和σs、σb无明显影响.     

热轧卷取PHC管桩端板的带钢截面变形分析

热轧卷取法主要是将带钢绕制成圆柱螺旋形,大大提升了PHC管桩端板的生产效率。带钢卷取过程中,外侧纤维受拉而减薄,内侧纤维受压而伸长,导致圆环端板内外侧厚度不同,影响产品质量。选取常用尺寸外圆直径为Φ510 mm、内圆直径为Φ295 mm、厚度为23 mm的端板毛坯为例,为使卷绕之后端板内外侧厚度一致,通过金属塑性变形理论计算所需带钢横截面尺寸为24 mm×21 mm×112 mm,将该尺寸截面的带钢利用ABAQUS进行卷绕模拟并分析,最终得到的毛坯截面尺寸为22.6 mm×23.5 mm×109.2 mm,卷取的模拟结果与理论计算结果较吻合,从而确定用热轧卷取法生产端板毛坯的合理截面尺寸。     

22MnB5热成形钢变厚度轧制及退火工艺

基于离散化思路建立变厚度轧制的厚度控制系统;在实验四辊轧机上进行了单厚度过渡区的22MnB5热成形钢变厚度板轧制,对轧后的板材进行模拟退火试验,使用光学显微镜、扫描显微镜观察及拉伸试验分析了变厚度板退火后不同厚度位置的组织和力学性能。结果表明,在50 mm变厚度区中：厚度偏差为0.08 mm,长度偏差为0.3 mm。变厚度板在退火快速冷却过程中不同厚度区存在较大的温度差,薄区温度跟随性差,其他退火过程的温度跟随性好,偏差不大;不同厚度区的力学性能区别小;快速冷却退火后的组织为层状珠光体+铁素体;结合工艺可行性并有效保证组织性能控制,建议根据厚区的厚度来制定退火工艺,并采用低冷却速度的罩式退火或半连续退火。     

高速钢大圆刀的热处理

高速钢大圆刀外径为200～420 mm、内径为145～254 mm、厚度为5～10 mm,不仅精度要求高,硬度要求高达62.5～64 HRC,大多采用盐浴炉淬火、回火。安徽嘉龙锋钢公司对外径为310 mm、内径为190 mm、厚5 mm的W6Mo5Cr4V2钢刀具在锻后退火和去应力退火后,在保护气氛炉中加热至1 175～1 185℃奥氏体化和氮气冷却,随后在台车式炉中540～550℃×3 h回火3次。结果表明：大圆刀的精度和硬度均符合要求。     

特厚临氢设备用SA387Gr.22Cl.2钢板的组织控制

对特厚临氢设备用SA387Gr.22Cl.2钢板的CCT曲线进行测定,模拟计算不同厚度下SA387Gr.22Cl.2钢板厚度1/2处的冷却速度,确定形成贝氏体组织最小冷却速率(临界冷却速度)。结果表明,形成贝氏体组织最小冷却速率为1℃/s及正火空冷临界厚度为50 mm,板厚超过200 mm时临界冷却强度急剧增加,心部会出现铁素体且含量2%内多边形铁素体,对力学性能没有显著的影响。     

退火保温时间对00Cr22Ni5Mo3N双相钢组织性能的影响

研究了00Cr22Ni5Mo3N双相钢退火保温时间与显微组织、力学性能的关系。结果表明:在800℃下保温退火30 s时,马氏体呈块状分布在铁素体晶粒之间;保温退火60 s时,马氏体和铁素体均匀分散,晶粒细化;保温90 s时,组织以马氏体为主,铁素体含量极低。在800℃保温退火60 s时,钢的伸长率最高、屈强比最低,具有较好的力学性能。因此,综合考虑实际生产效率及冲压需求,最终确定保温时间为60 s。     

冶金物理测试情报网试样加工专业组第四届技术交流会论文摘要

钢板厚度方向拉力试样的加工钢板厚度方向拉力试样是在板厚方向取样,板厚足够时可直接取样。板厚为15～50mm时,采用焊接加长的办法。使用C20型摩擦焊机焊接试样加长部分的最佳工艺为:板厚在16mm以下时,二级摩擦力为20kgf/cm~2,二级摩擦时间为0.5s,顶锻时间为1.5s;板厚为16～40mm时,二级摩擦力为20kgf/cm~2,二级摩擦及顶锻时间各为2s;板厚大于40mm时,二级摩擦力为25kgf/cm~2,二级摩擦时间1s,顶锻时间为2s。     

SUS304-2B不锈钢薄板加工硬化及退火软化的试验研究

采用单向拉伸试验研究了SUS304-2B不锈钢薄板的加工硬化规律和该合金硬化后的退火软化规律及机理，确定了其最佳的退火工艺参数。试验表明，该合金冷加工后强度指标(HV、σs、σb)明显增加，塑性指标(δ和ψ)降低。随着形变量的增加，组织中形变孪晶数目增多，加工硬化的程度增加。对不同加工硬化程度的试样，在低温(100～490℃)下退火后再拉伸，其力学性能基本不变，退火软化效果不明显；在高温(900～1050℃)下退火3min～10min，快冷，该合金组织发生完全再结晶，且晶粒大小较均匀，退火软化效果明显。由此确定，SUS304-2B不锈钢最佳退火工艺为：在1020～1150℃下退火3min，快冷。     

退火工艺对Ti+Nb-IF钢组织与性能的影响

在实验室条件下研究了Ti Nb-IF钢的相变点、再结晶规律及退火工艺对其组织与性能的影响。结果表明:从奥氏体到铁素体的转变温度为873℃,为奥氏体区热轧提供理论依据;Ti Nb-IF钢再结晶温度为710℃,在800℃恒温条件下,再结晶完成时间为60 s;经850℃×120 s退火,IF钢综合力学性能最优。     

冷变形和再结晶退火对TP304钢晶粒度的影响

对TP304钢实施19%和25%的冷塑性变形后,分别在650℃、700℃、800℃及900℃下进行30 min再结晶退火,研究变形率和再结晶退火温度对TP304钢晶粒度的影响。结果表明,TP304钢在650℃、700℃及800℃下再结晶退火30 min,不能实现完全再结晶;900℃下再结晶退火30 min,可获得完全再结晶组织;19%冷变形+900℃再结晶退火30 min,TP304钢晶粒平均直径从40μm细化到22μm;25%冷变形+900℃再结晶退火30 min,TP304钢晶粒平均直径从40μm细化到17μm,二者晶粒度级别均由6级细化到8级,25%冷变形+900℃再结晶退火30 min的细化晶粒效果最优。