锅炉水冷壁管爆破原因分析

通过化学成分分析、力学性能测试、断口的宏、微观观察及金相组织观察等方法,对锅炉厂的水冷壁管爆破原因进行了综合分析。结果表明:该水冷壁管属短期过热爆管,爆破原因是短期未通冷却水所致。     

超超临界锅炉过热器Super304H管爆管原因分析

通过宏观检查、化学成分分析、金相检验及硬度试验等方法,对某厂超超临界锅炉后屏过热器Super304H管爆管原因进行了分析。结果表明:爆管是由于长时过热导致管子显微组织老化、损伤所致。     

超临界锅炉T91末级过热器管爆管原因分析及超温估算

通过宏观检查、化学成分分析、金相检验、硬度试验、断口扫描电镜观察等方法及综合分析,对超临界锅炉T91末级过热器管爆管原因进行了分析,并对超温进行了估算。结果表明:爆管是长时过热导致的,超温期间平均壁温高达约663℃,超温同TP347H管内壁局部位置少量氧化皮剥落有关。     

1000MW超超临界锅炉后屏过热器爆管原因分析

通过宏观形貌检查、几何尺寸测量、金属基体能谱成分分析、金相分析及硬度试验等方法,对1 000 MW超超临界锅炉后屏过热器爆管样品和对比管样品进行了分析。结果表明,爆破是由于经历了较长时间、较大幅度的超温导致的蠕变爆管。     

电站锅炉水冷壁管爆管分析

对电站锅炉水冷壁管进行宏观检查、金相显微组织观察与分析、化学成分分析.结果表明,该电站锅炉水冷壁管失效的主要因为是由于炉底熔渣产生析铁,铁水漏到该水冷壁管正火面造成管材严重过热,产生短时过热爆管.     

3#锅炉过热器管爆口分析

3#锅炉在2000年11月扩容改造并汽运行后，分别于2001年9月2日和12月5日低温过热器，连续两次基本在同一位置爆管，本文采用金相分析方法，对锅炉过热器管爆口进行了分析。结果表明：该管是由于长期过热引起爆管。     

大型火电厂T91高温再热器管爆管原因分析研究

某火力发电厂T91高温再热器管发生爆管,通过宏观爆口分析、化学成分分析、金相组织分析、EDS分析以及力学性能检验等手段对此次T91管爆管事故进行了研究。结果表明:爆口呈喇叭状,边缘锋利,具有典型的塑性变形特征,爆口附近的金相组织不具有典型的马氏体形貌特征,基体中析出大量的第二相粒子。综合判断此次爆管原因为短期过热至马氏体相变点之上,材料强度急剧下降,低于内部介质的压力而瞬间发生爆管。     

火电厂水冷壁管失效分析

通过宏观形貌检查、金相检验、化学成分分析、力学性能测定及能谱分析等手段,分析了某火电厂锅炉水冷壁管爆管原因。结果表明,水冷壁管向火侧内壁严重氧化和高温氢腐蚀是锅炉水冷壁管破裂及爆管在主要原因,针对水冷壁管爆破提出了改进措施。     

某1050MW超超临界锅炉凝渣管爆管失效分析

某电厂1号锅炉水冷壁凝渣管爆管造成机组停运,对爆口及泄漏口管样进行了现场勘查、宏观检查、力学性能试验、金相及硬度试验、壁厚及管径测量等。试验结果表明,1号锅炉标高17 m水冷壁管屏在安装过程中,管壁被焊接烧穿,之后从管子外壁对烧穿孔洞进行了焊接修补,但是内壁孔洞仍存在。内壁孔洞处在运行中受高压介质冲刷及垢下腐蚀作用,最终沿鳍片焊接质量不佳部位泄漏。泄漏管吹损相邻管子,导致标高17 m两个管子同时泄漏,致使上部管段介质流量减少,最终导致标高46 m对应的两根水冷壁超温开裂,标高77 m凝渣管超温爆管。     

水冷壁让位弯管爆管失效分析

火力发电厂锅炉后墙水冷壁折焰角下部向火侧密封盒内让位管弯头发生爆管,导致机组停运。通过宏观检查、金相组织观察、内壁氧化皮检查,对爆管原因进行分析,结果发现:爆管是由于原焊缝中的气孔在运行过程中发生垢下腐蚀、酸性腐蚀;经过长时间的垢下腐蚀和酸腐蚀,焊缝气孔逐渐向外扩展直至穿透,发生泄漏,造成介质流量减少,导致上部管段产生短时过热,最终发生泄漏爆管。建议对爆口附近区域管系进行相关检查,根据检查结果确定换管区域,在结构相似、温度较高部位增加温度测点,运行中加强监控。     

15CrMoG过热管爆管失效原因分析

采用断口宏观形貌、化学成分、金相组织和力学性能等方法,分析了15CrMoG过热管爆管失效的原因。结果表明,短时间在900℃以上高温并伴有管道压力,可引起管材塑性变形,并超过管材强度,这是15CrMoG过热管爆管失效的主要原因。     

1025t/h锅炉水冷壁爆管分析

某新建电厂一台1025t／h锅炉进行水压试验时发生前包墙水冷壁管爆破，本文采用了化学成分分析、常温力学性能试验、金相组织观察及断口电子分析等方法，分析了水冷壁管的爆管原因。结果表明：管子强度过高、韧性太差、变径管内表面存在微小裂纹。是爆破产生的主要原因。     

过热器20G钢管爆裂原因分析

采用金相检验、化学分析、力学性能和扫描电镜对某钢厂锅炉顶棚过热器管爆裂原因进行了分析。结果表明,过热器长期过热导致管胀粗、局部减薄,最终形成裂纹。由于裂纹引起泄漏,使回路其余段内冷却工质的流量减小,导致泄漏处的下游发生短时过热爆管,出现大破口。锅炉短期使用的情况下爆管,且显微组织严重球化,证明失效过热器运行时内管壁温度远远超过额定温度318℃,20G钢安全余量不足是导致爆管的主要原因。     

600MW超临界机组15CrMoG水冷壁管的爆管失效分析

通过宏观分析、硬度测量、金相组织观察和成分分析,对某电厂炉水冷壁15CrMoG管进行爆管原因分析。结果表明:管样化学成分分析结果符合GB 5310-2008中15CrMoG材料化学成分的要求;1#管样爆口处金相组织为铁素体+珠光体,晶粒呈拉伸纤维状。爆口及爆口附近金相组织为铁素体+珠光体;爆口及爆口附近管件截面显微硬度高于标准要求(ASTM A213/A213M-2013,≤170 HV),爆口处显微硬度高达240 HV0.2;室温拉伸试验结果符合GB5310-2008标准中15CrMoG材料的要求。结合现场实际情况,推测水冷壁管短时过热泄漏原因为水冷壁管内工质减少引起的,建议检查引起流量减小的原因。     

某台1000MW超超临界锅炉S30432高过管爆管原因分析

通过宏观检查、化学成分分析、力学性能试验、金相检验、爆口形貌观察和能谱成分分析等方法,对某台1000 MW超超临界锅炉S30432高过管子爆漏的原因进行分析。结果表明:S30432高过爆管的失效类型属于长时过热。     

1000 MW超超临界锅炉末级过热器爆管原因分析

通过宏观检查、化学成分分析、金相检验和力学性能测试等方法,对1 000 MW超超临界锅炉末级过热器爆管原因进行分析。结果表明,爆管是由于长时过热导致管道力学性能劣化和微观组织老化、损伤所致。     

高温过热器管爆管原因分析

通过对失效的高温过热器管的宏观检查、化学成分分析、力学性能试验和微观金相分析,认为该管爆管属长期超温导致.     

660MW超临界塔式锅炉T91三级过热器管爆管原因分析

通过现场爆口位置和壁温曲线检查、管样宏观检查、化学成分分析、金相试验、硬度检测、氧化皮厚度测量及力学性能试验,对超临界塔式锅炉三级过热器T91爆管原因进行了分析.结果 表明:爆管是由于管子内壁存在类似直道的原始加工缺陷,在运行过程中,原始缺陷在内压力作用下扩展延伸使得管子发生爆管.     

高温再热器SA-213TP347H钢管爆管原因分析

通过宏观分析、硬度测量、显微组织观察和扫描电镜与能谱成分分析,对某电厂2号炉高温再热器SA213-TP347H钢管进行爆管原因分析。试验结果表明,爆口管件的化学成分、硬度和拉伸性能符合ASTM A213/A213M对SA213-TP347H钢的规定,爆口处的显微组织为奥氏体,晶界处存在含Fe、Cr、Nb的析出物。对备件管样弯头进行了试验分析,硬度试验表明其弯头处的洛氏硬度超出GB 5310-2008对SA-213TP347H钢的规定;显微组织观察表明弯头处存在较多滑移线,对其进行扫描电镜观察和能谱分析,存在含有S等非金属元素的夹杂。综上所述,爆管原因属材料弯管在生产中未进行固溶处理,晶界上出现含Cr析出物,形成贫Cr区导致晶界弱化,导致晶间应力腐蚀而爆管。     

火电厂1025T/h锅炉高温过热器爆管分析

对某电厂爆管及高过管内壁脱落的氧化皮进行了分析.结果表明：蒸汽系统内可能存在一定量的自由态氧,具备发生氧腐蚀条件,且高过管排内所生成的氧化皮呈多孔疏松状,其易脱落堵塞管体导致短时过热爆管.