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采用不同工艺对某新型挤压成型Mg-Mn-Ti合金壳体进行了退火热处理,并进行了磨损和腐蚀性能的测试与分析。结果表明:随热处理温度从260℃提高到380℃或热处理时间从2 h延长到8 h,合金壳体的磨损和腐蚀性能都先提高后下降。与260℃热处理相比,320℃热处理时合金壳体的磨损体积减小44%、腐蚀电位正移182 m V;与2 h热处理相比,5 h热处理时机械壳体的磨损体积减小41%、腐蚀电位正移162 m V。合金壳体的热处理温度和时间分别优选为320℃、5 h。 相似文献
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采用不同工艺对含锶新型建筑耐候钢09MnCuPTiSr进行了正火处理,并进行了试样耐腐蚀性能和耐磨损性能的测试与分析。结果表明:随正火温度从730℃提高到910℃(正火时间3 h),或随正火时间从1 h延长到5 h(正火温度870℃),耐候钢的耐腐蚀性能和耐磨损性能均先提高后下降。在正火时间3 h时,870℃正火的09MnCuPTiSr钢的腐蚀电位比730℃正移285 m V,磨损体积减小44%。在正火温度870℃时,3 h正火的09MnCuPTiSr钢的腐蚀电位比1 h的正移134 m V,磨损体积减小32%。正火温度优选为870℃,正火时间优选为3 h。 相似文献
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采用不同温度和时间对电动汽车镁轮毂电机散热翅片进行了热处理,并进行了耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明:随热处理温度从170℃升高至260℃(保温3 h)或热处理时间从1 h升高至5 h(热处理温度245℃),散热翅片的耐腐蚀性能均先提高后下降;当热处理为245℃保温3 h时,轮毂电机散热翅片的腐蚀电位最正、质量损失率最小、腐蚀电流密度最小,耐腐蚀性能最佳。热处理工艺参数优选为245℃保温3 h。 相似文献
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采用不同工艺铸造了AZ91-Cr新型镁合金汽车曲轴后端盖,并进行了组织和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明,随浇注温度从640℃提高到720℃、浇注时间从10 s延长到90 s,后端盖的平均晶粒尺寸均先减小后增大,耐腐蚀性能均先提高后下降。与640℃浇注温度30 s浇注时间比较,680℃浇注温度时的后端盖平均晶粒尺寸减小16μm(48→32μm),腐蚀电位正移了61 mV(-965→-904 mV)。与90 s浇注时间,浇注温度680℃比较,浇注时间30s时的后端盖平均晶粒尺寸减小19μm(51→32μm),腐蚀电位正移了67mV(-971→-904 mV)。AZ91-Cr新型镁合金汽车曲轴后端盖的浇注温度优选为680℃,浇注时间优选为30 s。 相似文献
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《热加工工艺》2020,(10)
采用扫描电子显微镜(SEM)、拉伸试验机、冲击试验机和电化学工作站等研究了回火温度对锻态合金钢的显微组织、硬度、拉伸性能、冲击性能和耐腐蚀性能的影响。结果表明,较低的回火温度下(200℃),虽然试验钢具有较高的硬度、强度和冲击韧性,但是韧塑性较差,而回火温度升至600℃,试验钢的硬度和强度虽有减小,但是具有较高的韧塑性,600℃为获得较好力学性能的适宜回火温度。在回火温度为200~400℃时,试验钢的腐蚀电位较负、腐蚀电流密度较大并具有较小电荷转移电阻;而回火温度为600℃时,试验钢的腐蚀电位最正、腐蚀电流密度最小、电荷转移电阻最大,此时试验钢的腐蚀倾向最小,具有最佳的耐腐蚀性能。 相似文献
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采用不同的热处理工艺对含铟水利机械钻杆材料试样进行了热处理,并进行了耐磨损性能和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明:在试验条件下,随淬火温度从800℃升高到880℃或回火温度从510℃升高到590℃,试样的耐磨损性能和耐腐蚀性能均先提高后下降。与800℃相比,860℃淬火试样的磨损体积减小40.7%,腐蚀电位正移192 m V。与510℃相比,570℃回火试样的磨损体积减小40%,腐蚀电位正移151 m V。试样的淬火温度优选为860℃,回火温度优选为570℃。 相似文献
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采用不同的液态模锻工艺参数对汽车铝轮辋进行了成形,并进行了磨损和腐蚀性能的测试与分析。结果表明:比压为120 MPa时,与660℃浇注相比,720℃浇注试样的磨损体积减小了32%,腐蚀电位正移了116 m V。浇注温度为720℃时,与100 MPa成形的试样相比,120 MPa成形时试样的磨损体积减小了21%,腐蚀电位正移了92 m V。随浇注温度从660℃升高至740℃、比压从100 MPa升高至130 MPa,汽车铝轮辋的耐磨损性能和耐腐蚀性能均先提高后下降。适宜的浇注温度和比压分别为720℃和120 MPa。 相似文献
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对Mg-9Al-1Zn-05Ce汽车新型压铸零部件试样进行了压铸成型,并进行了力学性能和耐腐蚀性能的测试和分析。结果表明:随浇注温度的升高和压射速度的加快,试样的抗拉强度、屈服强度先增大后减小,腐蚀电位正移后逐渐负移,伸长率变化幅度较小,力学性能和耐腐蚀性能均先提升后下降;与620 ℃浇注温度压铸时相比,650 ℃浇注温度下的抗拉强度、屈服强度分别增大了1308%、2378%,断后伸长率减小了1%,腐蚀电位正移了43 mV;与1 m/s压射速度压铸时相比,3 m/s压铸下的抗拉强度、屈服强度分别增大了1120%、1645%,断后伸长率减小了08%,腐蚀电位正移了31 mV。Mg-9Al-1Zn-05Ce汽车新型压铸零部件的压铸工艺参数优选为:650 ℃始锻温度、3 m/s压射速度。 相似文献
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《热加工工艺》2021,50(7):92-96
采用不同的浇注温度和比压对AZ31镁合金汽车轮毂进行了液态模锻成形,并进行了显微组织、耐磨损性能和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明:随比压和浇注温度的增加,轮毂试样的平均晶粒尺寸和磨损体积均先减小后增大,腐蚀电位先正移后负移,耐磨损性能和耐腐蚀性能先提升后下降。与30 MPa比压相比较,50 MPa比压时试样的平均晶粒尺寸和磨损体积分别减小了27.39%、41.67%,腐蚀电位正移了36 m V。与680℃浇注温度相比,700℃浇注时试样的平均晶粒尺寸和磨损体积分别减小了33.33%、47.5%,腐蚀电位正移了47 m V。AZ31镁合金汽车轮毂的液态模锻工艺参数优选为:50 MPa比压、700℃浇注温度。 相似文献
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研究了X80管线钢在3.5%NaCl溶液中的电化学腐蚀行为。结果表明:经离子渗氮的样品,表面硬度显著提高,且随渗氮温度的升高而增加;渗氮层的耐蚀性明显优于基体材料,腐蚀电流密度降低一个数量级;腐蚀电位明显正移。当渗氮温度为450 ℃时,样品渗氮层由ε相和少量的γ '相构成,表面硬度约为810 HV,耐蚀性最好,腐蚀电流最小,约为0.56 μA/cm2,腐蚀电位最高,约为-214 mV。当渗氮温度为570 ℃时,样品渗氮层全部为γ '相,表面硬度约为930 HV,耐蚀性明显降低。离子渗氮温度显著影响X80钢表面渗氮层的相组成,引起表面硬度和耐蚀性不同。 相似文献
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AZ31B镁合金磷化工艺研究 总被引:2,自引:0,他引:2
应用Tafel极化曲线分析方法,对在不同磷化时间及不同磷化温度条件下磷化的AZ31B镁合金的防腐性能进行了研究,此外还研究了磷化膜的存在对AZ31B镁合金表面环氧涂层防腐性能的影响.研究结果表明:磷化时间及磷化温度对AZ31B镁合金磷化膜的防腐性能有较大影响,其最佳磷化时间为5min,最佳磷化温度为50℃.在最佳条件下,磷化膜的腐蚀电流密度最小,腐蚀电位明显正移,且极化电阻最大.此外,磷化膜的存在使环氧涂层在AZ31B镁合金表面的腐蚀电流密度下降了3个数量级,腐蚀电位正向移动了588mV,即磷化膜可提高环氧涂层在AZ31B镁合金表面的防腐性能. 相似文献