动载荷下型砂的紧实性

为了研究动载荷(图1微震压实α)、微震撞击压实б)和震击同时压实B))条件下型砂紧实性准则,采用了专用的试验台。在微震压实 a)时,装有型砂的砂箱完成简单的谐震动;在微震撞击压实б)时,出现由限制器7引起的撞击载荷;按图1B)紧实时,依靠压头8的惯性力实现压实。震击同时压实的紧实装置特点是:在工作台周期升起时,运动的压实部分对工作台卸载,而在震实过程中,压     

在附加压块下震击紧实铸型

铸型的紧实度决定了铸件的精度和表面质量。为了获得沿铸型高度 H 稳定的紧实度 V,探讨了在附加压块下震击紧实型砂的方法。这种方法的特点是型腔上、下的型砂同时受到变形、故又被称为双面惯性紧实法。这种带有附加冲击压实的方法,使砂箱内型砂的紧实度获得重新分布。工作时,工作台带着模板,下辅助柜、砂箱和型砂上备50—80毫米、然后下降,并在行程终点,与机座打击。在打击的瞬间,型砂、辅助柜、砂箱和压块由惯性向下运动的状态,因工作台的弹性回跳,改变运动方向、使型砂在某个时间内受到各方面的压实。     

振动紧实造型法

日本太洋机械制造株式会社开发了一种新的造型技术———振动紧实造型法 ,研制了振动紧实造型机。该机不但提高了砂型的紧实率 ,而且降低了能量消耗 ,降低了噪声 ,是较为理想的造型设备。1　造型原理振动压头振动 ,并带动振动架、砂箱、模板一起振动 ,从而引起型砂流动、充填 ,同时振动压头由上向下压 ,使型砂得到紧实 (如图 1所示 )。图 1　振动压实造型原理2　造型过程振动紧实造型机的结构如图 2所示。其造型过程是 :①空砂箱进入造型工位Ⅰ ,填满型砂。②由模板旋转机构水平旋转到工位Ⅱ。③砂箱、模板被顶起 ,由砂箱模板夹持机构夹住。…     

冲击造型方法中的型砂变形机理

冲击造型时可用两种方法紧实型砂,气体不膨胀和不加速,在气体静压力作用下,型砂被紧实;在气体爆炸膨胀或空气燃气混合气体爆炸时,在气体分子的惯性作用下紧实型砂。采用第二种方法紧砂所用装置如图1(1)所示。喷嘴使气体加速并在砂箱面积上均匀分布,预先蓄积的压缩气体(一般是空气)当箱体打开后就突然膨胀,并开始流动。压力在0.4～0.6MPa 时的膨胀速度达到400m/s,当压差在几十个大气压时,膨胀速度远远超过音速(331m/s)。     

从有色分格填砂试验探讨砂型压实紧实过程

关于型砂紧实过程以及砂型内紧实度分布,很多人研究过,并提过不同的紧实度分布曲线,图1是1935年阿克肖诺夫提出的曲线。而1957年柯马洛夫却认为:在砂型高度不大于宽度时,砂型中心的紧实度在高度上变化不大。后来安德逊等人又提出过不同的机理。为了进一步探讨型砂在压实过程中的变形和紧实情况,本文采用了有色分格填砂方     

型砂紧实方法及其装置

本方法是将模型上面的型砂,借助于作用在封闭室内型砂上的高气压予以紧实。其特点是气压是籍高压电流电弧放电产生的。文内还提出了此法的一系列方案。电弧是在液体或固体介质中激发,介质在放电作用下蒸发或气化。在电弧激发之前的电弧区域内放进由导电材料做的金属丝,而型砂在放电之前或放电期间从气体压力作用的一面进行润湿。实现该方法所     

型砂紧实工艺与装置

该装置是借助于模型上方的高气压来紧实型砂的。与普通爆炸紧实工艺相比,这种高气压主要是通过高压电流的电弧放电而产生的,其时有液态和(或)固态的并且正在蒸发和     

型砂紧实性的生产性控制

由于高压(高紧密度)造型的发展,以及自动造型设备产量的增加,在型砂分析中出现了一种新的方法,即紧实性测定。这种测定建立了型砂与自动造型机紧实性能之间的关系,实际的测定值记录了试样中原来一定高度的松散型砂,在压实紧实下高度减少的百分数。简单地说,紧实性表明型砂的混     

压震紧实的机制和作用效果的探讨

本文认为压震紧实的机制是:压实缸的压实力和震铁的撞击力的合力是一脉动压力,它作用于工作台下部,再通过模板、砂箱作用于型砂,从而使型砂紧实。震铁的撞击作用效果一方面是增加了压实力,另一方面是使压实力形成压力波,压力波向型砂各处传播,从而增加了型砂的流动性。本文认为,应从脉动力的大小出发来衡量压震紧实的作用效果,应以增加压实力的比例和形成压力波的强度来作为衡量撞击作用效果的标准。本文建立了计算紧实作用效果的一些公式,并对目前一般所采用的衡量压震时撞击作用效果的标准提出了商榷意见。     

气体冲击气垫压实造型机

专利号联邦德国DE—OS3321439(B22C 9/02) 申请日期 1983年6月14日公布日期 1984年2月2日申请者端士GF公司此造型机是利用气体介质的压力冲击和气垫压实来紧实型砂。在砂箱装备1的上方有一个容器2,气体介质由此容器出来冲击到型砂3上。为了使型砂简单而经济地达到高而均匀的紧实度,冲击紧实之后提高砂箱装备中所具有的压力(例如,通过压缩砂箱装备1中的气体     

用紧实率试样迅速测定型砂水分、透气率和湿压强度

一、紧实率的概念实践表明比较干的型砂在未紧实前,砂子颗粒的堆积比较紧实即松态密度高,紧实后型砂体积减少不多;而比较湿的型砂在未紧实前松态密度低,比较疏松,用同样紧实率作用后体积减少较多,根据型砂被紧实前后体积变化就可以测出型砂的干、湿程度。紧实率就是反映型砂紧实的体积变化程度。可用下式表达:     

型砂紧实率的微计算机控制

研究了混制型砂时影响型砂紧实率的因素,建立了获得恒定紧实率时需水量的控制模型。在已有型砂紧实率、水分、劈裂强度三性能自动控制仪的基础上,研制了型砂紧实率微计算机控制装置。试验结果表明,该装置的型砂紧实率控制误差保持在±2.6％以内。     

型砂紧实率初步研究

紧实率是一种试验湿态型砂性能的方法,它可以不受型砂成份与含水量的影响,测定型砂的混砂质量.本文试验说明了紧实率与过筛密度,型砂中的含水量以及型砂中其它组成物的关系.通过试验,列举紧实率方法的多种用途.     

紧实砂型的综合方法

由于在模型、砂箱工装尺寸大小对紧实效果的影响方面缺少系统研究,以及在如何选择紧方式和参数方面的介绍文献较少,因此就不可能评价和有效利用震击同时压实砂型的所有优越性。带缓冲的震击机构的特点是工作台振幅很小,具有低的冲击刚度,使运动部分相互冲击的频率增加到20赫芝,从而提高了型砂的流动性,加速了达到砂型所需要的紧实度的效率。因而这里着重研究有压实的震击在各种不同组合的情况下,力的作用延续时间对型砂紧实效果的影响。     

关于型砂匀实性的研究

一、问题的提出和有关文献资料评述紧实度均匀是保证砂型质量的一个重要方面。紧实方法和型砂的有关性能是影响砂型均匀紧实的两个主要因素。二者对砂型的紧实过程,既有不同的作用,又互相有影响。因此,在研究型砂的紧实作用时,也必须研究型砂性能对均匀紧实的影响。这一与均匀紧实有关的型砂性能,本文中称之为型砂的匀实性。     

采用震压组合的方法紧实铸型

由于缺乏对模型装备尺寸参数的影响做系统的研究和缺少对选择紧实参数规范的介绍,因而对压、震紧实方法的所有优点难以进行评价。为此,我们进行研究。带有缓冲撞击的震击机构,其特点是工作台升起高度低,撞击刚度小和运动部份高达20赫的撞击频率。这就提高了型砂的流动性和加快铸型达到所需紧实度的进程。与此相关,首先必须研究力的作用时间对震击和压实不同组合下铸型紧实度的影响。实验在震压式造型机上进行。研究内尺寸500×400×200毫米,没有模型和采用单一砂。机床铸造厂型砂的配方是95%旧砂,4%1K016留别涅茨砂,     

湿型砂紧实率在线检测和控制

论述了型砂紧实率在线检测的意义，紧实率与型砂性能的关系。介绍了自行设计制造的ＳＳＫＪ型砂水分自动控制仪，及其应用在生产线检测和控制型砂紧实率。紧实率控制精度达±２％。     

吹气紧实并硬化的自硬砂造型设备

专利号联邦德国DE—OS3145623(B22C9/00) 申请日期 1981年11月17日公布日期 1983年7月1日申请厂商日本Sintokokio公司为了简化工艺过程,首先用薄膜3覆盖型砂表面,通过与砂箱底部相接的真空源4抽空,使模样1上的一层型砂2得到均匀的紧实(图a);然后移去薄膜3,加盖5,硬化气体G通过盖5引入型砂,同时再在砂箱底部产生负压6(图b)。在这种情况下,侧边下垂的覆盖薄膜3、3＇还能密封砂箱和模板间的间隙;这种措施在硬化时还能再使用补偿第一     

序言

型砂紧实理论是铸造工艺理论的一个重要方面,它对铸造机械化的发展起着重要的作用,是其重要的理论基础。五十年代以后,随着高压造型的发展,为了巩固和完善高压造型工艺,对型砂紧实理论进行了很多的研究,逐渐转为对新的型砂紧实工艺方法的研究。最近十几年来,这一趋向更加明显。在几届国际铸工年会上,都有关于型砂紧实理论方面的论文宣读;在     

动力紧砂铸型

造型工艺已确定了动力紧实为紧实型砂的发展趋势。尽管已做了大量的研究工作,但所得结果暂时还不能作为实际上广泛应用这种方法的可靠基础。为了选择最佳的工艺参数,需要进行在不同加荷速度时铸型的应力——变形状态的试验研究。研究时采用图1的装置。在水泥的基础上放着机座1,其上有垫模板3,450×450×100的加固砂箱和型砂。利用辊子架使装有可拆冲头2的活动冲击部件沿着两根导向杆上下移动。