超声波小型纵波探头的试制与应用

一、前言我国东方汽轮机制造厂生产的N75—90—1型汽轮机第20级叶根为外包双T型。曾因该级叶根发生断裂而造成严重事故。例如广东韶关电厂的6号机在投运的两年内,就在叶根、叶片处发生三次断裂事故,仅74年8月一次事故就损坏了该级叶片55片,严重地威胁机组的安全运行。由于该级叶根探测面较小,目前国内生产的超声波探头均大于可以放置探头的探测     

辽化21CN201汽轮机第四级动叶片事故分析

对多次发生事故的辽阳石油化纤公司２１ＣＮ２０１汽轮机第４级动叶片双倒Ｔ型叶根及其轮缘进行了详细的强度与振动特性计算（包括常规强度计算及有限元计算），并进行了安全性校核，分析了事故的原因，并提出了一些防止事故发生的措施。     

国产引进型600MW汽轮机低压次末级叶事故原因分析

对平圩发电有限公司2台引进型600MW汽轮机“474”叶片、叶根、轮缘事故原因作了分析，认为叶片断裂的原因主要由于单节线扭振共振，加之某些缺陷引起的应力集中所致；叶根、轮缘裂纹的原因，主要由于该级叶根设计单薄、强度裕量小等诸多因素造成叶根齿受力状况的 变化，使叶根齿局部应力过大、二阶频率下降落入共振的边缘，加之应力集中，过渡区腐蚀环境的影响等，使叶根安全裕度下降，累积疲劳所致。     

渭河电厂300MW汽轮机叶片断裂分析

渭河电厂3号机（上海汽轮机厂早期生产的300MW机组）于1994年11月24日,在满负荷运行中突然1号瓦振动大及轴弯曲大跳闸,后又冲动三次都因振动大跳闸。揭缸后发现第七级动叶片断掉三只。经上汽厂现场修复后,开机只运行了156小时,又因振动大及瓦温高而打闸停机,揭缸后发现又断掉三只叶片。该级动叶片共112片,为自带复环的外包T型叶片,第二次断掉的三片和开裂的一片均为第一次更换时拆装过的叶片。1第一次断叶片情况及恢复1．1第一次断叶片揭缸后发现,第七级动叶35号、36号、37号三片断掉,其中35号、36号从T型叶根脖颈下部断掉,37号…     

汽轮机叶轮轮缘裂纹的超声波探伤

目前,一些汽轮机采用T型叶根结构形式的叶片,在叶轮轮缘上开有相应的反T型叶根槽,槽口的外缘留有6×4.5毫米或8×4.5毫米的小脚。这些机组中有的由于轴向振动频率不合格和装配质量不良,在叶根和轮缘的小脚处出现了严重的开裂现象。例如12.5万千瓦汽轮机的第十四级、第十九级和N75-90型汽轮机的第二十级叶轮。     

大功率汽轮机末级长叶片超声检验方法及应用

介绍了大功率汽轮机叉型叶根叶片、枞树型叶根叶片、叶身和叶根过渡区、拉筋、围带的检测方法。提出应进一步完善和开发短前沿、小晶片、低噪声的微型探头,以提高检验结果的可靠性和准确性,为末级长叶片安全运行和监督提供有效的手段。     

大功率汽轮机末级长叶片起声检验方法及应用

介绍了大功率汽轮机叉型叶根叶片、枞树型叶根叶片、叶身和叶根过渡区、拉筋、围带的检测方法.提出应进一步完善和开发短前沿、小晶片、低噪声的微型探头,以提高检验结果的可靠性和准确性,为末级长叶片安全运行和监督提供有效的手段.     

汽轮机低压转子动叶片叶根断裂原因分析

某自备热电站100 MW汽轮机低压转子次次末级动叶片倒T形叶根在运行过程中发生断裂,机组各轴承振动发生大幅变化,机组被迫停运检修。通过对叶片进行宏观检查,断口宏观、微观分析及强度分析,认为叶根断裂的主要原因是低压缸进水后引起水冲击,对叶片产生较大的冲击载荷,使叶根发生断裂。针对叶根断裂原因,提出低压转子缺级运行的技术措施。     

俄罗斯机组汽轮机叶片断裂失效机理分析

通过化学成分、断口宏观、常温和高温拉伸性能试验、显微组织、显微硬度、断口SEM扫描电镜及EDS能谱等分析方法，对1台俄罗斯机组汽轮机第22级、第23级叶片断裂机理进行了试验研究。通过对试验数据的综合分析。认为该汽轮机第22级、第23级叶片断裂失效是在交变应力作用下的疲劳断裂；表面加工精度差引起应力集中。显微组织不佳导致叶片的抗疲劳性能下降，是造成叶片断裂失效的重要原因之一。     

N25－35型汽轮机叶片断裂事故分析

通过对N25-35型汽轮机断裂叶片进行宏观及微观分析，研究其断裂原因是由于叶根表面存在加工刀痕，运行过程中，产生应力集中，在交变应力作用下，首先在该处萌生裂纹，进而扩展并最终导致疲劳断裂。     

给水泵汽轮机叶片断裂的分析

１　设备介绍及损坏状态图１　叶片裂纹位置图　　黄台电厂８号机是东汽厂生产的３００ＭＷ汽轮发电机组,配备两台功率６０００ｋＶ的给水泵,汽轮机（小机）是由上海汽轮机厂生产,用来带８号机给水泵,变参数、变功率、变转速、多种汽源的纯凝汽式汽轮机,轴承为可倾式,下半轴承体有３块,上轴承体有２块,五块瓦沿轴径产生５个油膜区。乙小机１９９９年３月３１日发生剧烈振动后停机,４月１７日将乙小机揭缸后发现第５压力级６片叶片发生断裂、脱落,有两片叶片已出现裂纹但未断落,裂纹情况如下（第五级叶片长度为）：乙小机第五级叶…     

汽轮机调节级叶片断裂原因的研究

采用金相观察等技术,分析了某厂4号汽轮机调节级叶片断裂原因。研究结果表明,叶片断裂属于多个裂源的疲劳断裂。断裂的主要原因为:叶片安装时紧力不够,运行中产生振动应力,叶片表面加工精度未达到要求,倒T型叶根的下凸肩处倒角不够,焊缝的材质不同和焊缝根部应力集中等。     

CB12-50/10/5型汽轮机叶片断裂原因分析处理

1设备概况及叶片断裂情况CB12－50／10／5型汽轮机为抽汽背压式供热机组，该机组于1991年10月31日投产至1993年12月4日期间，其复速级互列动叶片（为不调频短叶片）共发生4次叶片断裂事故（详情见表1）。2叶片断裂部位及断口特征该级叶片4次断裂的位置均在叶根部的“T”型肩部（见图正叶根“T”型肩部的断裂位置）。从断叶片上观察，断口基本垂直于叶片的轴线，所有断裂叶片的裂源起点，几乎都位于叶片进汽边侧面与内弧面的交线A点处（见图2断口宏观形貌和图30t片断口）。从裂源起点开始，在振动力的作用下，裂纹逐渐向出汽边及背弧侧扩展…     

安庆石化热电厂3号机中压第10级叶片连续两次断裂事故机组带负荷的看法和意见

安庆石化热电厂3号机系上海汽轮机厂生产的C-50／90／42／15(177)型50000kW工业抽汽汽轮机，2004年4月大修揭缸后发现中压第10级即次末级叶片断两片，半剖、纵剖交叉成整圈松拉筋断两处；5月27日凝汽器下方一声响声，^#1瓦轴振达0．183mm，15分钟后。1瓦轴振稳定在0．163mm，判断叶片发生事故，停机开缸后发现中压第10级关门叶片在叶根处断裂。该厂曾在两次叶片事故后均进行了更换叶片的处理，     

一台 300 MW 汽轮机次末级叶片断裂损伤原因分析

分析一台亚临界 300 MW 汽轮机次末级 515 mm 叶片,在叶根第 1 齿发生的断裂原因,主要是位于叶顶的拱型围带结构强度不足,运行中发生断裂和圆弧型枞树型叶根的端部,尤其是在内弧侧,在加工中没有倒圆,存在峰利的刀刃容易引起大的应力集中;并提出改进和防范措施.     

N 25-35型汽轮机叶片断裂事故分析

通过对N25-35型汽轮机断裂叶片进行宏观及微观分析,研究其断裂原因是由于叶根表面存在加工刀痕,运行过程中,产生应力集中,在交变应力作用下,首先在该处萌生裂纹,进而扩展并最终导致疲劳断裂.     

俄罗斯机组汽轮机叶片断裂失效机理分析

通过化学成分、断口宏观、常温和高温拉伸性能试验、显微组织、显微硬度、断口SEM扫描电镜及EDS能谱等分析方法,对1台俄罗斯机组汽轮机第22级、第23级叶片断裂机理进行了试验研究。通过对试验数据的综合分析,认为该汽轮机第22级、第23级叶片断裂失效是在交变应力作用下的疲劳断裂;表面加工精度差引起应力集中,显微组织不佳导致叶片的抗疲劳性能下降,是造成叶片断裂失效的重要原因之一。     

300MW机组低压转子次次末级叶片断裂故障原因分析及处理

某电厂300MW火电机组在带满负荷运行中,汽轮机3、4号轴承振动突然增大,停机检查发现低压转子反向第4级（次次末级）有1片叶片断裂、2组围带飞脱。通过检查、试验和分析,发现叶片断裂的主要原因是该叶片材质局部不良．在现场更换该级2组共14片叶片后,机组至今运行正常。     

湘潭电厂9号机第十三级叶片断裂原因分析及处理

该文通过对湘潭电厂CC5 0 8.83/3.73/1.4 7型汽轮机第十三级叶片断裂事故分析 ,找出叶片断裂原因并提出限负荷方案。图 4表 5     

引进型600 MW汽轮机低压次末级叶片(474 mm)事故分析

对平圩发电有限公司两台引进型600 MW汽轮机"474"叶片、叶根、轮缘事故原因作了分析,认为叶片断落的原因主要由于单节线扭振共振、加之某些缺陷引起的应力集中所致;叶根、轮缘裂纹的原因,主要由于该级叶根设计单薄、强度裕量小,诸多因素造成叶根齿受力状况的变化,使叶根齿局部应力过大、二阶频率下降落入共振的边缘,加之应力集中、过渡区腐蚀环境的影响等,使叶根安全裕度下降、累积疲劳所致.