分层介质中微型土压力盒匹配误差分析

在岩土工程领域,为了研究分层介质与微型土压力盒的相互作用对量测误差的影响,结合匹配误差理论,通过微型土压力盒的室内砂土标定试验,探讨了分层介质中微型土压力盒的埋设方法及微型土压力盒下部填砂厚度对标定曲线的影响。试验结果表明:对于单膜电阻式微型土压力盒应用于分层介质中土体应力监测时,使其受压面朝向平均粒径较小的均匀介质放置时,能够有效减小量测误差。对其进行室内标定时,随着下部填砂厚度的增加,匹配误差逐渐减小,当填砂厚度不小于压力盒直径的4倍时能够有效提高室内标定精度。     

土压力盒在河砂条件下的误差试验分析

土压力盒在4种不同粒径的河砂介质条件下,随着荷载的不断增加,测得的误差曲线逐渐趋于平缓,差值从-69.13%～-40.33%不等,文章根据产生误差的问题进行了室内试验研究。结果表明这种误差与土压力盒的厚径比成正比关系,与弹性模量、内摩擦角成反比关系。对产生误差的因素进行归一化处理,并依据试验数据建立测试误差与影响因素的函数关系,利用函数关系式减少理论应力值与实测应力值的误差。     

基于复合地基载荷试验的土工格栅加固分析

对土工格栅的功能与工作机理进行了分析，通过在载荷试验中桩顶盒桩间土的位置铺设土工格栅，在土工格栅的上下层埋设土压力盒来了解土工格栅对桩土应力的影响。通过对桩土压力数据进行处理，分析了土工格栅的作用机理与加固效果。     

复合桩基设计及试验研究

为了解桩土作用机理,在实际工程基底下埋设土压力盒对桩土应力进行观测,根据实测数据,对结果进行了深入分析,研究了短桩—条基桩土共同作用的工作机理,分析了桩土的荷载分配比,为类似基础设计提供相应的依据。     

模型试验中膜式土压力盒标定及其应用

土工模型试验和现场试验中常采用膜式土压力盒作为压力测试元件,即通过测量膜的变形（挠曲）量获取压力值。膜式土压力盒作为埋入介质内部的测试元件,由于土压力盒与岩土介质的刚度差,测试中受到由差异变形导致的岩土介质土拱效应的影响,特别是模型试验的应力历史也会产生不同程度的土拱效应影响。针对桩承式路堤多陷阱门模型试验中的加卸载条件,采用相同的试验用砂在相同的相对密度条件下进行了1组加载标定和4组不同填料高度下的卸荷标定试验。结果显示,加载曲线线性较好,而卸载曲线可采用指数曲线来进行拟合。将获取的标定系数应用于桩承式路堤多陷阱门模型试验当中,发现填料填筑过程中采用砂标系数处理得到的平均土压力值与路堤自重应力较为吻合。在陷阱门下沉模拟桩间土下沉过程中,分别采用砂标加载系数和卸荷系数处理土压力数据,与实际情况能够较好的吻合。     

不同埋设状态下土压力盒砂标试验研究

通过对单膜电阻应变式土压力盒的室内砂标试验,分析土压力盒的埋设状态对其砂标结果的影响。不同埋设倾角和埋深压力盒的砂标结果显示：土压力盒在倾斜埋设时的砂标线比正向、侧向和反向埋设的线性差;其埋置越深砂标线的线性也越差;土压力盒侧向埋设时的标定的直线方程与厂家提供的误差较大;并随着埋深的增加直线方程的误差逐渐增大。     

土压力盒的标定

鉴于实际工程的需要,这里对土压力盒进行标定,提出了土压力盒标定的几种方法,对黄土介质中的土压力盒一一进行标定,并与厂家标定的结果进行对比。同时对比了黄土介质和砂介质的标定的结果:黄土标定曲线的K值和厂家给定的K值差别较大,而黄土介质和砂介质中对土压力盒的标定结果的K值基本上一致,最后分析了产生以上差异的原因。     

地连墙换热对其土压力影响的离心模型试验

以地铁车站以及围护结构中常用的地下连续墙作为研究对象,对砂土地基中地下连续墙的热响应进行离心机模型试验,探究在温度变化条件下周围土体压力的变化情况。在50g离心加速场内模拟地埋管换热升温,对模型中的温度和土压力进行了监测,得到了温度和土压力随时间变化的关系曲线,并由此分析得到了在地源热泵系统运行时由于温度的变化对地下连续墙周围土体压力带来的影响。试验结果表明:模型在升温状态下,土压力值有着明显增大的趋势,并且被动土压力的增量明显大于主动土压力的增量。在温差相近的情况下,土压力的增量沿深度方向呈增长的趋势。     

主动平移模式下墙后非饱和砂土破坏模式及侧向土压力分布试验研究

在主动平移模式下，开展一系列不同墙面粗糙度和砂土含水率情况下刚性挡墙主动土压力室内模型试验，通过渗压计和土压力盒分别监测了基质吸力和土压力的变化，并基于DIC图像关联技术获取破裂面位置，进而分析了基质吸力和界面粗糙度对主动土压力和土体破裂面形状的影响。试验结果表明：随着含水率增加，砂土破裂面逐渐向外移，原因在于当砂土基质吸力大于其进气值时，吸应力随基质吸力的增大而减小，进而使土体抗剪强度降低；达到主动极限状态后，破裂面过墙踵，但比库仑破裂面要浅，二者差异随基质吸力减少而增小；墙土界面摩擦对滑动破裂面形状的影响很小。此外，主动土压力在墙体中上部区域，随着深度增加而近似呈线性增大，但在墙踵附近区域，松砂传递的摩阻力使土压力出现略有减小；实测主动土压力值始终小于库仑主动土压力值，其差值随着含水率的增大而增大；相比摩擦角的影响，吸应力对土压力作用更为明显。     

一种用于饱和土的热固结试验装置及其应用

介绍一种用于饱和土圆柱形试样的热固结试验的温控固结压力室系统，可用来测定变化温度荷载和外力荷载耦合作用下试样的热固结变形量。该试验装置压力室内温度可在17℃～100℃范围内变化，同时可承受较高的等向周围固结压力（0～3 MPa）。分析了该试验装置的基本原理和测试方法。此外，针对一种典型的黏性土，研究了温度诱致的饱和黏性土的热固结变化规律，对试样的温度演化过程、孔隙水压力变化以及热体积应变的测定等问题进行了分析。     

复杂古冲沟场地人工挖孔桩的承载性状

对某复杂的古冲沟场地上带扩大头的人工挖孔桩通过埋设土压力盒和钢筋应力计等原位测试手段,进行了试验研究。探讨了桩底平面上的应力分布和桩身受力主筋及桩顶箍筋的作用,为大直径人工挖孔桩的承载性状,提供了新的实测资料     

基坑开挖伴随应力状态改变对土压力的影响

本文对基坑开挖引起地基土应力状态和地下水状态改变给土压力计算所带来的影响进行了分析，提出了应采用侧压减少试验和卸荷试验方法确定的强度指标来计算主、被动土压力，文中还提出了考虑地下水渗流影响的土压力计算方法。     

基于模型槽实验的位移土压力研究

文章对倾覆模式下挡土墙位移土的压力进行模型槽实验。通过埋置在模型槽内的土压力盒和自制的填土位移测量装置,测得填土的土压力和变形位移,分析出不同荷载下位移土压力的变化关系。     

土工格栅加筋土挡墙现场试验分析

通过埋设水平土压力盒、柔性位移计,对模块式土工格栅加筋土挡土墙墙后的水平土压力和格栅水平变形进行了系统监测,采用加筋组合法对加筋土挡墙的土压力进行了计算,与实测、交系数法所得数据对比分析,得出采用该方法计算的土压力更能合理地解释工作状态下加筋土挡墙的土压力分布规律;对比分析了施工阶段和竣工后格栅的应变,得出拉筋应变主要发生在施工阶段,工后应变较小,并结合试验结果,提出了关于施工控制的相关建议.     

考虑土拱效应的挡土墙地震主动土压力静力研究

 在Mononobe-Okabe拟静力学理论的基础上,对挡土墙后填土进行应力分析,根据静力平衡求得滑裂面水平倾角。再结合土拱效应原理采用水平层分析法,对处于正常受力状态的填土微元体进行应力分析,并根据静力平衡和力矩平衡建立方程组,从而求得适用范围更广的地震作用下墙后土体的主动土压力、土压力系数、土压力合力作用点位置等的计算公式。利用数值方法分析土内摩擦角、墙土面摩擦角以及水平和竖向地震系数对滑裂角、主动土压力、土压力系数、土压力合力作用点位置的影响,并将计算结果与其他计算方法所得结果以及试验结果进行对比分析。     

探讨复合地基工作性状研究的新方法

通过在某施工现场的单桩静载荷试验中的载荷板下埋设土压力盒的方法,测试出试验加载过程中的桩土应力比,并结合静载荷试验中记录的沉降数据推断桩土应力比与搅拌桩复合地基的承载力以及变形之间的关系,阐述搅拌桩复合地基的工作性状。     

考虑残余应力的基坑被动区土压力及强度计算

基坑开挖过程中坑内土体处于竖向卸荷状态,而土体在卸荷过程中是普遍存在残余应力的。为了分析土体卸荷引起残余应力对基坑被动区土压力及强度的影响,进行砂的静力模型加卸载试验,通过试验得到砂在卸荷过程中应力变化规律,即在卸荷初期砂中应力几乎不变,在荷载完全卸除后仍存在残余应力。通过分析影响土中残余应力的因素,建立归一化参数——残余应力系数ξ和卸荷比R之间的函数关系,结合坑内土体的受力特点,建立基坑被动区残余应力的计算公式。结合既有试验成果,提出利用考虑残余应力的竖向土压力和加载时的静止侧压力系数来计算基坑被动区土压力的方法。建立考虑残余应力的基坑被动区抗剪强度计算方法,并与室内试验结果进行对比,验证方法的正确性。     

无锚撑桩排式支护护壁桩侧土压力计算方法

 根据被支护土体中的成拱作用, 将间隔布桩时护壁桩侧土压力分为直接土压力和间接土压力两部分。可用小主应力拱应力分析计算直接土压力, 用大主应力拱应力分析计算间接土压力。由此得出的桩侧土压力与经典土压力不同, 呈曲线分布, 经与实测比较, 能较好地反映工程实际情况。分析了计算误差和公式适用范围。     

基于电阻应变式土压力盒测试误差的室内试验

土压力盒测试误差是实际工程应用中常见的问题。大连某高填方边坡工程在回填堆载后,得到的土压力的理论误差与实际量测误差有很大差距。分析认为,土体的磨圆度、粒径的大小在土压力盒的测试误差中起着关键作用,为了研究土压力盒的实际测量值与理论计算值之间的关系,采用室内模拟试验研究产生误差的因素及关系。研究结果表明:传感器的厚径比、介质的内摩擦角、传感器与介质间的刚度问题是实测误差与理论误差产生的主要因素。     

桩排式支护护壁桩侧土压力计算原理

根据深基坑桩排式支护中护壁桩的受力变形特点 ,分析了被支护土体中的成拱作用。将间隔布桩时护壁桩侧土压力分为直接土压力和间接土压力两部分。给出了用主应力拱应力分析计算土压力的基本原理