结焦催化剂颗粒再生时的瞬态温升模拟

根据均匀模型和有限厚度区模型 ,对结焦的分子筛裂化催化剂进行了再生时的瞬态温升模拟。将所建模型应用到半间歇的流化床再生反应器内 ,对比测定值与模型计算值 ,发现模型计算值能较好地模拟实验过程。研究结果表明 ,在 75 0℃以上的温度下再生时 ,颗粒最高温升达 5 3 .5 1℃ ,气固间温差达 42 .67℃ ,说明即使气膜内的传质阻力可以忽略不计时 ,传热阻力仍很大。     

结焦CRC—1催化剂再生过程的动力学

利用微型固定床反应器对结焦ＣＲＣ－１催化剂进行再生反应，将再生产物甲烷化后导入氢火焰离子鉴定器分析产物组成。在温度５９５￣７６１℃，氧含量５．８％￣２０．９％，并消除内外扩散的条件下，得到产物组成随时间变化的曲线。用线性回归法对结果进行回归，得到总消碳动力学方程和产物ＣＯ、ＣＯ２生成动力学方程，还考察了再生温度和氧分压对产物比（ｎｃｏ２／ｎｃｏ）的影响。结果表明，产物比随温度升高而降低，与氧分压无     

结焦Y—15催化剂再生过程的动力学研究

在消除内外扩散的条件下，将结焦Ｙ－１５催化剂再生反应后的气体产物甲烷化导入氢火焰原子检测器，分析产物中ＣＯ、ＣＯ２的浓度，用多元线性回归法回归得到总消炭、产物生成动力学方程式。考察了再生温度和氧分压对产物ＣＯ２／ＣＯ比的影响，提出了产物比仅随温度升高而降低，与氧分压无关。实验得到的产物ＣＯ２／ＣＯ比随温度的变化规律与导出的动力学方程得到的计算结果相吻合。     

催化裂化催化剂再生时NO_X排放的控制

<正> 裂化催化剂烧焦再生时,排出大量烟气,过去人们只关心烟气中 SO_x 和 CO 的控制,而今 NO_x 也成了问题。造成 NO_x 问题的部分原因是新工艺的采用,例如使用含铂的 CO 助燃剂。传统 FCC 再生器是还原性气氛,因为它是非完全再生型操作,系统中存在大量未燃烧的碳和 CO,因此,不存在 NO_x 问题。为了使 CO 完全燃烧,以控制环境污染,充分利用热量,采用了加入助燃剂的办法。助燃剂不仅促进了 CO 的氧化,同时也促进了含氮化合物的氧化,固此 NO_x 排放量增加。     

催化裂化结焦催化剂烧焦再生模型的研究（Ⅱ） ——烧焦再生数学模型的建立

从反应工程学的角度讨论了结焦沸石催化剂烧焦再生反应宏观动力学数学模型的建立,根据已提出的修正的颗粒-粒子动态等温物理模型,分别推导出了多孔焦炭的燃烧再生阶段数学方程和无孔焦炭的燃烧再生阶段数学方程,为结焦沸石催化剂再生反应过程计算机模拟提供了理论依据。     

催化裂化结焦催化剂烧焦再生模型的研究(I)——烧焦再生物理模型的建立

对催化裂化结焦催化剂颗粒模型和结炭燃烧动力学进行了系统的分析和研究 ,指出研究结焦催化剂的烧焦反应过程必须采用宏观动力学的观点 ,既要考虑结炭燃烧的本征动力学 ,又要考虑结焦催化剂烧焦过程中气相组分的扩散传递阻力 ;并指出大多数催化剂颗粒模型如粒子 颗粒模型、均匀模型、未反应核收缩模型等对大颗粒催化剂的烧焦再生过程能够较好地进行模拟 ,但对粒径微小的沸石催化剂烧焦再生的模拟误差很大。根据沸石催化剂的特点 ,提出了修正的颗粒 粒子动态等温物理模型 ,并对该模型的物理结构、焦炭分布以及焦炭燃烧的步骤进行了详细的描述 ,同时也为该模型的数学方程的建立和推导提供了依据。     

分子筛催化剂结焦失活探讨

综述了近年来在分子筛结焦失活研究方面取得的最新进展。对结焦过程中失活反应的活性中心、酸性对结焦的影响、分子筛孔结构的影响、结焦失活的反应机理及焦炭的组成与结构等进行了概括分析。     

裂化催化剂高温再生时焦炭中氢的燃烧动力学

作者利用脉冲实验技术,在等温固定床反应器中,以工业CRC-1分子筛裂化催化剂为对象,研究了焦炭中氢的燃烧速率与催化剂上氢含量、再生气氧分压和温度的关系。在温度600～750℃,再生气氧分压11.5～23.0kPa,催化剂初始含氢量0.04％(重)的实验范围内,建立了氢燃烧速率方程:-dH/dt=k_H P_O2 H(mg/s)当温度小于700℃时,ka=4.06×10~3exp[-37660/RT](Pa·s)~(-1)当温度大于700℃时,反应开始进入反应-扩散控制的过渡区域。再生时,焦炭中氢的燃烧速率常数约为碳的2.3倍.再生过程中碳氢比变化规律可用下式表示:C/H=(C/H_0)exp[(k_H-k_c)P_(O2) ·t]当碳烧掉80％时,氢基本烧完.同时,还设计了模拟实验.模拟连续再生时氢的燃烧过程。通过脉冲法实验,连续法实验和模拟实验的相互对比,证实了脉冲法与连续法两种方法的实验结果在动力学上是等同的。     

高效再生催化剂

一、前言流化催化裂化再生气体中有10%左右的CO。不烧掉这些 CO 就会使能量损失,也会污染空气。为此,发展了两类新的流化裂化催化剂,一种叫 PCZ 催化剂(部分燃烧分子筛催化剂),一种叫 CCZ 催化剂(完全燃烧分     

催化裂化结焦催化剂烧焦再生模型的研究(III)——模型求解与验证

根据结焦沸石催化剂烧焦再生数学模型为二阶非线性偏微分方程的特点 ,提出采用正交配置方法进行方程离散 ;对离散得到的病态非线性常微分方程组 ,经过比较 ,采用显式变步长龙格 库塔法进行求解 ,从而避免了计算Jacobi矩阵和其逆矩阵 ,提高了计算精度和计算速度。对比表明 ,该模型的结果与文献数据和实验数据比较吻合 ,具有一定的可靠性和准确性 ,可在工业中应用     

失活FX—01催化剂绝热床反应器再生过程模拟

以ＦＸ－０１催化剂烧炭再生本征动力学模型为基础，考虑粒内扩散的影响，建立工业绝热床反应器的烧炭再生模型，并应用正交配置法求解。模拟结果表明：当入口温度一定时，存在一临界空速；当入口气空速一定时，存在一临界入口温度。只有入口温度不超过临界值，且燃气空速高于临界值才能进行安全烧炭。通过对再生方案的分析，选出较优方案为：再生初期：燃气空速为９８０ｈ－１，入口温度Ｔ０＝５７３Ｋ，入口氧浓度Ｙ０Ｏ２＝２％。当烧掉床层４０％的炭时，将燃气切换为空气，同时提高入口温度到６０３Ｋ，继续烧炭。按此方案烧炭３３ｈ，可使催化剂活性基本得到恢复。     

Fe-ZSM-5分子筛催化剂的再生烧炭

 在热重分析仪上进行结焦失活的Fe-ZSM-5分子筛积炭催化剂再生烧炭实验,考察再生温度、O2浓度、体积空速及再生时间对烧炭过程的影响。结果表明,失活Fe-ZSM-5催化剂较适宜的烧炭工艺条件为烧炭温度550℃、O2体积分数10%～15%,体积空速3000 h 1,烧炭时间60 min。由此得到了再生烧炭的表观动力学方程及其相关的动力学参数。     

渣油加氢转化过程结焦催化剂的表征

采用热重（TG），差热分析（DTA），扫描电镜－能谱仪（SEM－EDS），低温氮吸附，元素分析等技术对渣油加氢过程中的结焦催化剂进行了表征，结果表明，焦炭的元素组成随反应条件呈现动态变化，结焦催化剂表面焦炭沉积和孔道堵塞现象严重，比表面大量损失，孔分布向小孔范围迁移，稀释剂的加入可显著影响焦炭沉积状态和沿催化剂颗粒的径向分布，催化剂上沉积的焦炭可分为低温型和高温型两种，前者燃烧放热集中在350℃左右，后者集中在480℃左右。     

催化裂化催化剂流化再生过程模型

介绍了一种用于计算催化裂化催化剂流化再生反应过程的数学模型。在流体力学方程组中，加入催化剂再生反应动力学方程，构成了再生过程流化反应模型。用该模型对在提升管再生器中的再生过程进行了模拟计算，分析了再生器中的温度场和速度场。与流场试验数据相比较，结果显示出两者之间有较好的一致性。     

甲醇制丙烯催化剂再生工艺研究

探讨了甲醇制丙烯(MTP)所用的ZSM-5分子筛催化剂的再生温度、再生气体氧含量、再生气体流率和再生时间等对再生后催化剂反应性能的影响。实验结果表明:这些再生工艺条件的变化均不改变MTP催化剂的晶相结构;优化的再生工艺条件为:温度500~600℃,气体中氧体积分数不小于9.19%,气体流率1 500~2 100mL/(g·h),时间6~9h。     

催化裂化结焦催化剂烧焦再生模型的研究(Ⅲ)--模型求解与验证

根据结焦沸石催化剂烧焦再生数学模型为二阶非线性偏微分方程的特点,提出采用正交配置方法进行方程离散;对离散得到的病态非线性常微分方程组,经过比较,采用显式变步长龙格-库塔法进行求解,从而避免了计算Jacobi矩阵和其逆矩阵,提高了计算精度和计算速度.对比表明,该模型的结果与文献数据和实验数据比较吻合,具有一定的可靠性和准确性,可在工业中应用.