气升式内环流反应器的气含率分布

从动量衡算出发，通过合理简化，导出气升式内环流反应器中各区域局部气含率的计算公式，利用实验数据关联了式中的有关参数，最终得出各区域局部气含率估算式。结果与实验数据吻合良好。     

气升柱式多相反应器的气含率及传质特性

研究了２×０．０５（ｍ）实验室气升柱式反应器，并分别对空柱和带静态混合器这两种情况进行了测试，得出了气含率和传质系数关联式     

分段式内循环气升反应器的实验研究

８００Ｌ分段式循环气升反庆器冷模实验结果表明：该型式的反应器具有良好的混合与传质性能，应用于Ｌ－苹果酸发酵，菌体收率、发酵周期等指均优于同等规模的机械搅抖罐。     

气升式环流反应器的流体动力学模型

用空气-水体系,在下降管直径和上升管直径分别为0.03m和0.09m,反应器的总高度为1.3m的气升式环流反应器中对气含率和流体循环速度进行了实验研究,总结了液体速度和气含率随表观气速的变化规律;根据动量平衡原理和漂流通量模型建立了气升式环流反应器中液体循环速度和气含率间的理论关系式,给出了各局部阻力损失系数的计算方法,并对这些阻力损失系数和分布参数进行了计算,实验结果表明,气速小于0.065m*s-1时,气含率与下降管液体速度随气速的增加明显增加,在实验气速范围内,总阻力损失系数与气速无关,其值为3.75.模型计算表明,循环液速和气含率的预测值与实测值的平均相对误差分别为3.6%和0.29%.     

美味牛肝菌在气升式反应器中的特性试验

以 １．５Ｌ外循环气升式反应器（ＯＡＬＲ）进行美味牛肝菌（Ｂ． ｅｄｕｌｉｓ）的深层培养试验,其最适通风量为 ０～２４ｈ, ０ ３ｖｖｍ;２４～７２ｈ, ０． ４ｖｖｍ;７２～１２０ｈ, ０． ５ｖｖｍ。培养时间较摇瓶培养大约可提前 １２ｈ,菌丝干重可达 ２６． ３ｇ／Ｌ。     

非牛顿流体在气液搅拌槽内强制流动传热特征研究

为了确定非牛顿流体气流搅拌流动传热特征，对气体有效分散区域（载点）提出了无因次准数关联式，并就两种不同叶轮搅拌的通气管外传热系数作了比较。     

130L环隙气升式旋流反应器的局部相含率研究

为给渣油加氢反应器的工业放大提供参考,在130L环隙气升式旋流反应器中,以空气-水-717型阴 离子交换树脂为三相物系,研究了表观气速、底部间隙、固体装载量、导流筒型式、乙醇体积分数对相含率的影响。 结果表明,上升区局部气含率随表观气速、乙醇体积分数的增加而增加,随固体装载量的增加而降低,随底部间隙的 增加先增加而后减小,底部间隙最优值为60mm。当导流筒型式不同时,气含率由大到小依次为:翅片型、喇叭口 型、传统圆柱型。在表观气速为0.239、0.478cm/s时,上升区局部固含率沿轴向高度呈现出“下浓上稀”的趋势;当表 观气速为0.597、0.836cm/s时,上升区局部固含率轴向分布均匀。上升区局部固含率随底部间隙的增大而减小,随 乙醇体积分数的增加而变化不大。     

旋片环隙气升式环流反应器的局部气含率

为了进一步强化气升式环流反应器的流动、传质、混合性能,设计开发了新型的旋片环隙气升式环流反应器。该反应器以有机玻璃为材料,外管高1800mm、内径90mm、导流筒总长1600mm、主体直径50mm,其特征是导流筒上附有若干组旋片,每组旋片间距110mm。在表观气速为0.37~2.59cm/s的条件下,研究了底部间 隙、固体装载量以及不同分配器材料对该反应器内气含率的影响规律。结果表明,在相同轴向高度的条件下,随着表观气速的增大,上升区局部气含率增大;固体装载量增加,上升区局部气含率增加;底部间隙变大,低气速下局部气含率变大;在高气速下,气含率变小。在较低表观气速下,微孔分布器的局部气含率低于高分子材料的局部气含率;当表观气速较高时,结果相反。     

环流反应器的气含率研究

在一个带有上分离箱和扩大箱的气升式环流反应器中，气速为０～０．１４ｍ／ｓ，以空气－水为体系，对上升管和下降管的气含率随操作气速和分离箱中静液高度的变化规律进行了研究，并对上升管气含率与操作气速进行了关联。结果表明，上升管气含率随表观气速的增加而增加，与分离箱中静液高度无关。     

美味牛肝菌在气升式反应器中的培养

以1.5L外循环气升式反应器进行美味牛肝首的深层培养试验,其最适通风量为：0～24h0.3vvnm;24～72h0.4vvm.;72～120h0.5vvm.培养时间较摇瓶培养可提前大约12h,菌丝干重可达26.3g／L.     

多相机械搅拌气升式环流反应器的气—液传质

由空气－水－玻璃珠（ρ－２６３０ｋｇ／ｍ＾３,ｄｐ＝２５μｍ）构成三相体系,在内置机械搅拌浆的内循环顺中进行实验。实验条件：表现气速Ｕｇ０．５－１９．０ｃｍ／ｓ,固含量ε,１％、２％、４％质量分数）、搅拌速桨速度为０－１２００ｒ／ｍｉｎ。结果表明总体积传质系数ＫＬａ随气体表观气速和搅拌速度增加而增加。总能量耗散速率同时受通气能量耗散速率与搅拌机械能量耗散速率的影响。搅拌转速一定时,搅拌机机械能量耗     

内循环气升式反应器的传质特性及优化

用物理动态法测定空气-CMC溶液系统的KLaD；着重研究导流筒结构尺寸对KLaD的影响；提出适用范围较广，可用于计算KLaD的数学模型由此导出以KLaD为基准的最佳面积比。研究结果为该类反应器的放大和优化设计提供了依据．可供工程开发应用。     

气升式内环流光生物反应器中的螺旋藻生长特性与模型

采用气升式内环流光生物反应器（ＩＡＬＰ）培养螺旋藻的效果优于静置和机械搅拌反应器。本文对气升式双内环流光生物反应器中一些影响螺旋藻生长的主要因素如气泡、通气速度及其生长模型进行了研究。在光照度Ｅ＝２０ｋｌｘ,温度Ｔ＝３４℃,通气速度Ｖｇ＝７００ｍＬ／ｍｉｎ的条件下,采用装有气泡分布器的气升式双内环流光生物反应器分批培养螺旋藻,最大细胞干重可达３．６４ｇ／Ｌ,对数期比生长速率为０．５８７ｄ－１;生长模型可表示为：ｃ＝０．３４３１ｔ＋０．２１３１,相关系数ｒ２＝０．９７３。     

气升式内环流光生物反应器中的螺旋藻生长特性与模型

采用气升式内环流光生物反应器（ＩＡＬＰ）培养旋藻的效果优于静置和机械搅拌反应器。本对气升式双内环流光生物反应器中一些影响螺旋藻主要因素如气泡、爱气速度及其生长模型进行了研究。在光照度Ｅ＝２０ｋｌｘ,温度Ｔ＝３４℃,通气速度Ｖｇ＝７００ｍＬ／ｍｉｎ的条件下,采用装气泡分布器的气升式内双凤环流光生物反应器分批培养螺旋藻,最大细胞干重可达３．６４ｇ／Ｌ,对数期比生长速率为０．５８７＾－１;生长模型可表     

利用气升式反应器生产红曲色素的研究

分别使用１升玻璃气升式反应器和５升不锈钢气式反应器进行了红曲霉菌的深层培养。实验结果表明,采用多级风量控制和补料分批培养技术有利于色素的形成。在实验确定的较优条件下,１升反器和５或反应器的发酵液总色价分别为３８０．７ｕ／ｍｌ和３７１ｕ／ｍｌ,发酵时间为８４ｈ。     

新型多级环流反应器的气含率研究

提出了一种新型的多通道串联气升式环流反应器，研究了气含率与操作条件的关系。结果表明：两个上升区气含率与气速的关系同单级环流反应器的规律类似，且一个上升区的流动状况不受另一上升区气速的影响；两个下降区内的气含率同时受到两个上升区气速的影响。对实验数据进行回归处理得到了各区气含率与两上升区气速的经验关系式。     

非牛顿流体管道流动方程及其近似解

为准确计算非牛顿流体充填料浆在不同工况条件下的充填流量和沿程阻力并以之指导充填工程实践,对非牛顿流体充填料浆在管道内的流动行为进行了研究.首先根据流变学以及流体力学理论,对充填料浆在管道内的流动状态进行分析,确定了非牛顿流体管道输送的层流临界条件;然后推导出近似管道流量方程,大幅度的降低了计算量、简化了计算过程;最后根据所构建的非牛顿流体管道流量方程组和近似管道流量方程组,以铜矿选厂全尾砂和325普通硅酸盐水泥制备了固体质量分数为71%、水泥掺量为11%的非牛顿流体充填料浆进行了环管试验,并分别以精确解法和近似解法对其屈服应力τ_B、稠度系数K和幂率指数n进行了计算. 研究结果表明:试验料浆在管道半径R为0.75 m、管道总长L为26 m及压差ΔP分别152 376、132 219、109 576 Pa时,流量Q分别为119.6、73.1、24.3 m³/h;基于试验结果以精确解法所求解的τ_B为128.098 3 Pa、K为0.450 6、n为1.109 7,以近似解法所求解的τ_B为138.965 2 Pa、K为1.244 4、n为0.905 7;以方程可视化方法绘制的三维图像对比证明精确解法和近似解法所求得的管道流量数值大小基本一致,且有相似的变化规律,证明了近似管道流量方程的准确性;因此,非牛顿流体管道流动方程及其近似解适用于非牛顿流体管道输送工程实践,是白金汉（Buckingham）流动方程和泊肃叶定律（Poiseuille law）的有力补充.