锅炉水冷壁带炉墙组件整片吊装

吉林火电公司在浑江发电厂二期扩建工程中,对RG-410/100-9型锅炉水冷壁的安装采用了带炉墙整片吊装的方法,取得了较好的效果。现简要介绍如下: 1.组件运输和起吊方法水冷壁组件共分左侧、前例、后侧和右侧四组。起重机械为60吨塔吊和10吨卷扬机。两台卷扬机设置在顶板上,分别采用100吨和50吨滑轮组。由于组件就位的位置不同,卷扬机不固定可随之移动。组件的运输全部由60吨塔吊进行。因此,组件在组合场的组合重量必须控制在60吨以内,待组件运入     

600 MW超临界锅炉防止高温腐蚀技术改造和运行调整

某发电公司600 MW超临界锅炉燃烧器区域两侧墙水冷壁管向火侧存在大面积高温腐蚀现象,为了消除水冷壁运行的安全隐患,对锅炉燃烧系统进行改造,对水冷壁侧墙影响较大的两侧主燃烧器进行优化设计,同时前后墙各加装3层贴壁风,降低了水冷壁侧墙还原性气体浓度.通过调整炉内横纵向空气的分布,使贴壁风改造后产生的高温受热面管壁超温、尾部烟道CO浓度升高和NOx排放浓度分布不均等负面影响得到有效控制.改造后锅炉总体性能良好,引起锅炉水冷壁大面积高温腐蚀的因素得到控制,水冷壁侧墙壁面CO体积分数平均为0.02％,H2S体积分数平均在60× 10-6以下;改造前后锅炉效率和NOx排放浓度基本持平.     

1025,2045 t/h锅炉受热面安装标高偏差的确定

国产1 025,2 045 t/h悬吊式锅炉受热面安装过程中,前、后、左、右水冷壁上联箱安装标高普遍偏低,不符合规范要求。其原因是水冷壁上联箱悬吊梁跨长较大,这种悬吊式钢架结构锅炉,因为其受热面全部重量通过数根吊杆有序分布悬吊在炉顶钢架梁上,炉顶钢架梁在受锅炉受热面自重后会自然下垂产生一定的挠度。因此,上联箱(水冷壁)、包墙下部联箱安装标高需要一定量的预留值,以解决标高重复调整。     

1000t／h直流炉膜式水冷壁焊缝射线透照方法探讨

１０００ｔ／ｈ直流炉膜式水冷壁焊缝射线透照方法探讨洛河发电厂（２３２００８）单长林洛河发电厂两台１０００ｔ／ｈ亚临界中间再热式直流锅炉水冷壁采用小管径鳍片管，一次垂直上升中间两次混合，具有较高的重量流速。在高热负荷区域采用了内螺纹管，炉膛四周用２４片...     

余热锅炉水冷壁的有限元仿真

对余热锅炉水冷壁建立了数学模型,借助Ansys12.0有限元仿真软件对余热锅炉QCF82/1250-53-4.6水冷壁进行了仿真分析。通过建模、划分网格、加载条件和求解,最终取得了其温度场、热流量、热应力的分布规律。结果表明:水冷壁中温度最高处位于每段翅片的中轴线附近,热流量最大处位于翅片与水冷壁管焊接处,热应力分布比较均匀,剪切应力则集中于水冷壁管表面和翅片与管子焊接处。     

电站锅炉水冷壁和过热器管子内壁温度测量技术

一、管内壁温度测量的必要性水冷壁、过热气、再热气管壁温度测量是探索现代大型锅炉的启动、运行特性,保证锅炉设备长期运行的重要手段。我们曾和电厂一起以喷涂法安装测点的方式对多台中压、高压、超高压锅炉的水冷壁管的管子外壁温度进行测量,从大量测试数据可以得到这样几点看法: 1.如果管子内壁是清洁无垢的,在管内介质重量流速保持不变的条件下,外壁热负荷越高,则管子外壁温度也越高。     

某锅炉水冷壁连续3次爆管的原因分析及处理

某电厂4台420 t/h汽包锅炉采用膜式水冷壁,直流双通道风包煤燃烧器,每台炉12只燃烧器分3层布置在前、后墙角区.水冷壁壁板由20号钢d60mm×6 mm的钢管与6 mm×20 mm的条钢焊接而成,水冷壁壁板的管子中心间距为80 mm.前、后墙水冷壁的下部形成50°倾角的冷灰斗,在燃烧室上部由后墙水冷壁管形成折焰角.后墙水冷壁由4个蒸发性壁板组成,由2根集中下降管和8根分散供水管与后墙水冷壁壁板的下联箱相连接.用8根混合式管子将汽水混合物由后墙水冷壁壁板的上联箱引入汽包中.     

超超临界1000 MW机组锅炉水冷壁爆管原因分析

对某电厂1号锅炉水冷壁爆管试样进行了化学成分、金相组织、硬度、室温拉伸、室温冲击、EDS能谱等试验分析.结果表明,水冷壁爆管属于短时过热爆管.水冷壁管发生堵塞,或者水循环不良等不正常的运行工况是造成水冷壁管瞬时过热爆管的根本原因.此外,水冷壁管超温运行、煤中的腐蚀性硫元素含量偏高、燃烧不充分引起的还原性气氛加速了水冷壁管的失效.建议加强运行监控,控制入炉氧量及煤含硫量,以避免此类爆管问题的发生.     

HG670/140-9型锅炉水冷壁爆管原因分析

分别从水循环、定排阀门内漏、水冷壁受热不均、堵管超温等方面对HG670／140-9型锅炉水冷壁爆管原因进行了全面分析,找出了爆管的根由,提出了防止水冷壁爆管的措施及要求。     

超超临界锅炉内螺纹管垂直上升水冷壁横向裂纹原因分析及治理

超超临界锅炉内螺纹管垂直上升水冷壁横向裂纹造成锅炉频繁泄漏,严重影响机组安全生产.通过大量试验研究和原因排查,确定了综合治理方法,有效改善了水冷壁运行状态,提高了水冷壁运行安全性,减少了机组因水冷壁泄漏造成的停机次数.     

潮州发电厂1000 MW超超临界压力锅炉水冷壁超温原因及控制策略分析

潮州发电厂3、4号锅炉在调试期间出现低负荷阶段水冷壁超温的现象,严重时达到500 ℃以上.通过分析水冷壁热负荷分布和燃烧器投运原则,认为水冷壁管节流孔圈直径偏小导致通流量减小、燃烧器投入顺序不合理造成锅炉下部水冷壁吸热量增大是产生水冷壁超温的主要原因.为防止水冷壁超温,提出优化制粉系统投运方式、调整燃烧方式、合理控制煤...     

某660MW塔式锅炉水冷壁角部失效分析及优化

针对某660 MW塔式锅炉垂直段水冷壁角部频繁发生水冷壁裂纹失效的情况,基于ANSYS Workbench软件,分析了水冷壁角部裂纹产生的原因,并根据失效部位提出优化方案.分析结果表明:水冷壁角部裂纹失效是由于刚性梁角部装置结构设计存在缺陷,造成了应力集中.改进后的刚性梁角部装置能够减少应力集中问题,降低水冷壁角部发生...     

石嘴山发电厂#9锅炉水冷壁爆漏的原因分析和防止对策

水冷壁管爆漏是锅炉常见的事故之一,引起水冷壁管爆漏的原因较多,如超温、腐蚀、磨损、结垢和膨胀不均产生拉裂等.从理论上论述分析石嘴山发电厂#9锅炉水冷壁管爆漏、锅炉水冷壁腐蚀的原因,认为影响水冷壁腐蚀爆破的主要因素是管壁温度和烟气成分,次要因素是碱性腐蚀.管内附着物、燃烧工况是管壁温度局部升高的主要原因,而烟气中的腐蚀气体在高温下与管壁金属发生反应,促使炉管腐蚀爆破,同时提出防止水冷壁腐蚀爆破的措施.     

石嘴山发电厂#7炉水冷壁管泄漏原因浅析

对石嘴山发电厂WGZ220/100-3型锅炉水冷壁管泄漏原因进行分析,指出氢脆腐蚀是此次事故的主要原因.     

来宾电厂1号锅炉水冷壁爆管分析与处理

文章对来宾电厂1号锅炉水冷壁的爆管事故进行了分析,找到了造成爆管的原因是燃烧工况不完善、燃烧切圆过大、锅炉配风不佳、水冷壁管壁温度偏高、燃烧区水冷壁附近还原性气氛强烈等,通过严格控制入炉煤质量、加强燃烧调整、降低水冷壁附近的还原性气氛、减少前后墙水冷壁卫燃带面积、对水冷壁管进行喷涂防磨及防腐蚀等处理措施后,锅炉水冷壁未再出现管壁减薄及爆管现象.     

1000MW超超临界锅炉高热负荷区垂直水冷壁温度特性研究

针对1000 MW超超临界锅炉水冷壁温度特性,数值研究了炉膛高热负荷区垂直管圈膜式水冷壁截面温度场和炉膛水冷壁温度分布.计算研究表明:水冷壁温度最高区域处于管壁向火侧顶点或水冷壁向火侧鳍端,在低负荷时管壁向火侧外壁温度最高,而高负荷时向火侧鳍端温度最高.管壁最大温差随锅炉负荷升高而显著增大,最高温度亦随锅炉负荷升高而增...     

起临界循环流化床锅炉垂直管圈水冷壁热敏感性分析

对超临界循环流化床(CFB)锅炉垂直管圈水冷壁的热敏感性系数进行了定量计算,分析了干度、质量流速及压力等参数对锅炉水冷壁热敏感性的影响.对水冷壁在不同锅炉负荷下进行了温度偏差及出口焓值偏差的计算,结果表明,超临界CFB锅炉水冷壁在具有30%热流密度增量条件下,其温度偏差远低于超临界煤粉锅炉水冷壁具有10%热流密度增量时的温度偏差.     

循环流化床锅炉快速磨损失效机理

用扫描电子显微镜(SEM)对实际运行后的循环流化床(CFB)锅炉水冷壁管局部磨损区域的微观形貌进行观察和分析,研究了局部磨蚀坑的形成过程,提出了CFB锅炉水冷壁快速磨损失效的新机制和“微区凿削”磨损模型。结果表明:水冷壁失效主要是高攻击角颗粒撞击磨损与低攻击角颗粒冲刷磨损结合的局部快速冲蚀形成小而深的磨蚀坑,磨蚀坑下部台阶磨损失效的微观机制是撞击-疲劳-塑性变形-表面微裂纹-冲刷-脱落,磨损速率最快;底部磨损失效的微观机制为冲刷-切削-撞击-剥落,磨损速率较快;两侧面的失效机制为氧化膜破碎脱落,磨损速率最慢。3种磨损机制的综合作用使局部磨蚀坑迅速向深部发展,从而使水冷壁管快速减薄失强而引起爆管事故。     

水冷壁泄漏原因及处理方法

根据对国华盘山发电有限责任公司两台超临界直流锅炉水冷壁泄漏的位置,分析水冷壁泄漏的原因,找到水冷壁泄漏治理的最佳方案,拟从根本上解决俄制机组的泄漏源.     

水冷壁在水临界点附近腐蚀试验研究

水冷壁 (2 0号碳钢 )腐蚀试验采用高压釜挂片模拟试验 ,表面分析采用电子探针 (EPMA) ,X射线衍射分析 (XRD)。研究结果表明 :试片在气液中的增重速率与温度的关系分别为Vg/ (g/h·m2 ) =0 .15 92 1nT/℃ -1.0 496,V1 / (g/h·m2 ) =3× 10 - 6 (T/℃ ) 2 -0 .0 0 09T/℃ + 0 .0 2 3。两曲线方程的交点近似为水的临界点 ,对应的增重速率为 0 .10 6/h·m2 。在 3 60℃下 ,2 0A碳钢表面膜的增重量与腐蚀时间的关系符合指数规律W =0 .479t0 .43。