齿轮渗碳层碳化物形态对耐磨性和接触疲劳的影响

12Cr2Ni4A齿轮钢渗碳层中有众多粒状弥散碳化物时,耐磨性和接触疲劳寿命最高。这种渗层可用多段预处理法获得,十分简单,碳化物形态优于国外同类齿轮的渗层。对于重载耐磨航空齿轮,应规定其渗层中要有众多粒状弥散碳化物存在。     

Cr12MoV钢CD渗碳后等温淬火组织中的残余奥氏体

Ｃｒ１２ＭｏＶ钢经渗碳等温淬火，渗层和心部组织中的残余奥氏体已占较大比例，但这两区域的γ＇数量变化规律相反，反映了该区域成分和组织变化的特殊性，从而构成高碳高合金钢ＣＤ渗碳等温淬火组织的一个重要研究方面。     

机械疲劳对40Cr钢显微组织的影响

以汽车曲轴常用材料40Cr钢为研究对象,用透射电镜对经过不同疲劳周次的试样进行显微组织观察,研究其显微组织与机械疲劳的对应关系。研究表明：在同一应力水平下,随着疲劳循环次数的增加,位错从晶界出发向晶内扩展,位错的形态由无规律的分布到形成位错条带,最后形成亚晶粒组织。机械疲劳循环次数与位错密度的函数关系为p=2．88X10^8N＋5．2712X10^8。     

Cr12MoV钢CD渗碳后等温淬火组织中的残余奥氏体EI

Ｃｒ１２ＭｏＶ钢经渗碳等温淬火，渗层和心部组织中的残余奥氏体已占较大比例，但这两区域的γ＇数量变化规律相反，反映了该区域成分和组织变化的特殊性，从而构成高碳高合金钢ＣＤ渗碳等温淬火组织的一个重要研究方面。     

微合金化渗碳齿轮钢的接触疲劳性能

通过滚动接触疲劳试验方法,研究了两种渗碳齿轮钢的接触疲劳性能.结果发现,渗碳齿轮钢接触疲劳试样失效方式主要为渗碳层的点蚀和剥落.氧含量较低的Nb微合金化齿轮钢(含0.04%的Nb)中氧化物夹杂数量少、尺寸小,接触疲劳裂纹起裂较难;同时,Nb微合金化齿轮钢渗碳层晶粒尺寸小、硬度高,提高了疲劳裂纹萌生及扩展阻力,导致Nb微合金化后,齿轮钢的接触疲劳寿命大幅度提高.     

淬火微观组织对重轨钢疲劳裂纹扩展速率的影响

以U75V重轨钢CT(Compaction test)试样为研究对象,分别研究了冷速为3℃/s、5℃/s及空冷轧态的组织对稳定区(疲劳扩展Ⅱ区)疲劳裂纹扩展速率的影响,疲劳试验在高频共振疲劳试验机上进行。研究结果表明:疲劳裂纹扩展速率随着珠光体片层间距的减小而降低,冷速由大到小(5℃/s、3℃/s、空冷)所对应的n值分别为3.603 05、3.631 18和3.885 28;珠光体组织的疲劳裂纹断裂形式主要以穿晶断裂为主,同时伴随部分沿晶断裂;片层间距影响裂纹扩展路径的偏折程度,偏折程度随片层间距的减小而增大,增大的裂纹偏折路径对裂纹扩展的阻碍作用增强,有利于疲劳裂纹扩展速率的降低。     

40Cr传动轴淬火异常组织分析

40Cr是传动轴常用材料,但是在生产实践中淬火时出现了针束状异常组织,严重影响了零件的性能。本文通过金相显微镜、扫描电子显微镜和原子力显微镜观察分析异常组织,根据其特征判断为无碳贝氏体,形成的温度区间为500℃~520℃,并对贝氏体的形核长大机制展开了讨论。无碳贝氏体异常组织产生的原因是40Cr钢在高温区的冷却速度不足,冷却速度不均匀。通过对冷却介质进行搅拌等提高冷速的方式能够消除异常组织。     

渗碳钢扭转变形时断裂行为和渗层厚度对接触疲劳的影响

本文以20CrMnMo 钢为对象比较全面地研究了不同渗碳层厚度、渗碳层碳含量以及不同心部组织对扭转流变硬化行为和断裂特征的影响。结果表明,渗碳件的屈服强度和流变硬化行为主要取决于心部组织。在心部组织相同的条件下,渗碳层的成分、组织和渗层厚度主要影响渗碳件的断裂应变,从而影响其断裂韧度。此外,在材质相同、强度水平相近的条件下,渗碳件的接触疲劳寿命随渗层厚度增加而增大的现象,从力学性能角度看是由于断裂应变随渗层厚度增加而增大,使断裂韧度增大所致,其原因与残余压力大小分布随渗层厚度变化有关。     

20CrNiMo钢零件渗碳表层淬火开裂原因分析

20CrNiMo钢零件经气体渗碳淬火后,在其渗碳区域表面发现裂纹。借助化学成分分析、硬度测试和金相检验对其开裂的原因进行了分析。结果表明:淬火裂纹仅存在于渗碳层中,渗碳表层碳含量过高,渗碳表层存在的大量块状、网状碳化物是零件表层产生淬火裂纹的主要原因。     

Crl2MoV钢渗碳等温淬火组织分析

Ｃｒ１２ＭｏＶ钢采用渗碳及等温淬火处理后，获得了良好的力学性能和使用效果。采用ＴＥＭ和ＳＥＭ对此工艺处理后的Ｃｒ１２ＭｏＶ钢的渗层及心部组织形态进行观察分析，确定了心部贝氏体的形态；而渗层内在等温后期形成的特殊黑色针状组织，在该钢种的其他热处理方式中均不存在，不具备典型下贝氏体特征。本文为该钢种采用渗碳加等温淬火这种新的强化途径提供理论基础。     

喷丸强化对20CrMoH渗碳齿轮表层组织和性能的影响

利用主减速齿轮20CrMoH渗碳淬火材料进行强力喷丸试验,结合蔡司光学显微镜、显微硬度计、TimeSurf粗糙度仪和X射线应力分析仪对喷丸后齿轮材料的性能进行了分析,系统地研究了喷丸强化对齿轮显微组织、硬度、表面粗糙度和齿轮表面及不同层深残余应力的影响规律,对比了复合喷丸与单一喷丸的强化效果。结果表明:喷丸强化能够显著细化表面和微区的晶粒组织,提高材料的表面硬度和表面及微区的残余压应力,降低齿轮表面粗糙度;复合喷丸的强化作用要显著大于单一强化喷丸。     

层流等离子体淬火对GCr15轴承钢的滚动接触疲劳及损伤性能的影响

为了提高GCr15轴承钢的滚动接触疲劳(RCF)性能,使用层流等离子体淬火(LPQ)技术对GCr15轴承钢表面进行了四种不同扫描速度(350 mm/min、550 mm/min、750 mm/min、950 mm/min)的等离子体淬火实验。用MJP-30滚动接触疲劳实验机对处理前后的试样进行RCF试验。采用激光共聚焦显微镜(VK-9710)、超景深显微镜(UDM, VHX-1000C, Japan)、扫描电子显微镜分析试样组织结构、成分、微观损伤形貌,对试样进行硬度测试,分析疲劳扩展机理。结果表明：由于LPQ的冷却速率及加热速率较快,试样表面产生淬火硬化区,形成细小的隐晶马氏体组织,表层硬度增大。硬化层厚度影响RCF扩展机理,硬化层厚度越深,疲劳寿命越长,LPQ使RCF寿命延长64%。     

薄层软化与渗碳半轴齿轮台架接触疲劳的对比

介绍了经薄层软化和渗碳工艺处理的“铁牛５５”拖拉机半轴齿轮台架接触疲劳寿命的对比试验。     

回火工艺对4Cr13钢激光淬火组织及耐蚀性的影响

研究了４Ｃｒ１３钢表面激淬火及续回火的组织及耐蚀性。结果表明，快速加热激光淬火抑制了碳、铬元素的充分扩散。导致未溶碳化物与周围基体之间碳、铬浓度差减少、使钝化区间变宽。经回火处理后蚀性明显变差。这种变化的程度与回火时碳原子的偏聚及碳化物析出的数量、大小密切相关。     

Cr12MoV钢CD渗碳后M／B_下复相组织对自攻钉搓丝板疲劳磨损失效的影响EI

分析了Ｃｒ１２ＭｏＶ钢渗碳等温处理后各区域的组织、弯曲断口形貌和自攻钉搓丝板疲劳磨损的机理，以及Ｍ／Ｂ_下复相组织对疲劳磨损的影响。试验结果表明，表层高含碳量的Ｍ推迟疲劳裂纹的形核期，Ｍ／Ｂ_下复相组织阻碍疲劳裂纹的扩展，认为高碳高合金模具钢通过ＣＤ渗碳等温处理是提高模具服役寿命的有效途径。     

空化水喷丸对20Cr表层组织与硬度的影响

本文研究了空化水喷（WCP）主要工艺参数（喷丸时间）对凸轮轴材料20Cr表层组织的强化效果的影响,并对喷丸处理前后的显微硬度进行比较。结果表明：喷丸时间分别为30min、60min的试样,表面形貌相对未喷丸处理有变化,出现少许的蚀坑,显微硬度比未喷丸的明显提高;喷丸时间分别为90min、120min的斌样,表面形貌出现了更多的蚀坑,显微组织出现了剥落,90min处理的试样表面显微硬度达到最大值,而120min处理的试样表面硬度却相对90min减小。     

感应淬火对曲轴扭转疲劳性能的影响

目的研究感应淬火对曲轴扭转疲劳性能的影响,为曲轴的设计和制造工艺调整提供技术参考。方法开展淬火曲轴和未淬火曲轴的扭转疲劳强度试验,利用升降法得到疲劳试验结果,从试验数据和微观组织等方面开展分析和讨论。结果未经过淬火的曲轴在99.9%存活率下的扭转疲劳极限为967.6N·m,经过感应淬火的曲轴在99.9%存活率下的扭转疲劳极限为1361.2N·m。感应淬火后曲轴的表面形成深度约3.5 mm的淬火层,平均硬度为HV0.5600,金相组织为细针状马氏体。曲轴的失效情况均为连杆颈油孔处开裂。结论 38MnVS6非调质钢曲轴在感应淬火后的扭转疲劳极限提升了约41%,曲轴油孔内壁的加工缺陷是形成裂纹源的主要原因,对曲轴淬火层区域的油孔内壁进行一定的表面处理,可进一步提高曲轴的扭转疲劳强度。     

Crl2MoV钢渗碳等温淬火组织分析EI

Ｃｒ１２ＭｏＶ钢采用渗碳及等温淬火处理后，获得了良好的力学性能和使用效果。采用ＴＥＭ和ＳＥＭ对此工艺处理后的Ｃｒ１２ＭｏＶ钢的渗层及心部组织形态进行观察分析，确定了心部贝氏体的形态；而渗层内在等温后期形成的特殊黑色针状组织，在该钢种的其他热处理方式中均不存在，不具备典型下贝氏体特征。本文为该钢种采用渗碳加等温淬火这种新的强化途径提供理论基础。     

淬火温度对2Cr11NiMo1VNbNB钢组织和性能的影响

用光学显微镜、ＳＥＭ和ＴＥＭ等手段分析研究了淬火温度对２Ｃｒ１１ＮｉＭｏ１ＶＮｂＮＢ钢组织和的影响。由于α上的未育分回复和再结晶，固溶和年出强化的影响。淬火温度升高，强度指标上升，塑性基本保护不变，冲击韧性逐步降低。冲击断口的断裂机制也逐步由解理加穿晶塑性断裂过渡到准解理国解理断裂。