渗碳钢的高温渗碳

提高渗碳处理时的加热温度可以缩短处理时间。通过奥氏体化处理确定出了对常用渗碳钢能保证稳定的细晶粒结构组织的最佳渗碳温度和时间。试验表明,对于20MnCr、17CrNiMo6、20MoCrS4和EX55钢渗C温度可提高到1000℃以上而不致出现晶粒长大。此时渗碳时间可缩短到两小时以下。     

渗碳工艺参数对常见渗碳钢晶粒粗化行为的影响

基于真空低压渗碳炉,分析了不同渗碳工艺参数对常见渗碳钢晶粒粗化行为的影响规律,并对实验结果数据进行了处理和线性拟合。结果表明:20钢渗碳温度920℃较为适宜,20Cr钢较适宜的渗碳温度为950℃,20CrMnTi钢在980℃下保温较长时间奥氏体晶粒仍可以保持细小,可以选择较高温度渗碳;20钢、20Cr钢和20CrMnTi钢的奥氏体晶粒长大规律符合Beck关系式;奥氏体晶粒随加热温度的升高呈指数形式长大,温度越高,晶粒生长指数越大。在一定含碳量范围内,随着奥氏体中含碳量的增加,晶粒长大倾向增加;当含碳量超过一定限度后,奥氏体晶粒长大倾向减小;在不同碳浓度下,碳含量对奥氏体晶粒尺寸的影响方式不同。     

渗碳工艺参数对常见渗碳钢晶粒粗化行为的影响北大核心CSCD

基于真空低压渗碳炉,分析了不同渗碳工艺参数对常见渗碳钢晶粒粗化行为的影响规律,并对实验结果数据进行了处理和线性拟合。结果表明:20钢渗碳温度920℃较为适宜,20Cr钢较适宜的渗碳温度为950℃,20CrMnTi钢在980℃下保温较长时间奥氏体晶粒仍可以保持细小,可以选择较高温度渗碳;20钢、20Cr钢和20CrMnTi钢的奥氏体晶粒长大规律符合Beck关系式;奥氏体晶粒随加热温度的升高呈指数形式长大,温度越高,晶粒生长指数越大。在一定含碳量范围内,随着奥氏体中含碳量的增加,晶粒长大倾向增加;当含碳量超过一定限度后,奥氏体晶粒长大倾向减小;在不同碳浓度下,碳含量对奥氏体晶粒尺寸的影响方式不同。     

铌对20CrMnTi钢渗碳过程中晶粒粗化行为的影响

通过模拟渗碳试验,研究了Nb对齿轮钢20Cr Mn Ti晶粒粗化行为的影响。结果表明,由于析出含Nb析出相,Nb能显著提高在模拟渗碳过程中的晶粒粗化温度。晶粒粗化温度由析出相的体积分数和析出相的尺寸决定。当模拟渗碳温度较低时,时间对析出相尺寸影响不明显;当渗碳温度较高时,延长时间析出相明显粗化。因此,对于Nb含量较低的试样,1 h和6 h模拟渗碳的晶粒粗化温度接近;而对于Nb含量较高的试样6 h模拟渗碳的晶粒粗化温度比1 h的低。     

表面硬化钢的高温渗碳

1.导言表面硬化是一种改善零件性能,特别是交变负荷和磨损负荷下性能的重要工艺。因为表面硬化费用高,能耗大和时间长,所以一直在考虑提高工艺的经济性。首先是通过缩短处理时间达到提高经济性。除了使用目前流行的渗碳处理与直接淬火相结合外,只有通过提高渗碳温度才可能达到这一点。 2.基础知识的考察渗碳处理在表面硬化方面应用已超过     

渗碳工艺对钛合金TC4板显微组织和表面强化的影响

研究了渗碳工艺对TC4微观组织的转变规律和表面强化的最佳工艺,特别是不同渗碳工艺中热处理温度及时间对TC4显微组织的影响.结果表明,TC4原始组织均匀致密,晶粒细小,无宏观缺陷;在不同温度下进行渗碳工艺,钛合金TC4硬度随渗碳温度的升高而降低,相同温度下随时间的延长硬度无明显变化,分析得出500 ℃、1 h预处理和800 ℃、4 h渗碳处理为最佳的渗碳工艺.     

渗碳工艺下纯Ti板显微组织及晶粒长大动力学

研究不同渗碳工艺对纯Ti板微观组织和表面强化的影响,分析了晶粒长大阶段动力学特征。根据不同热处理温度(600、700、800℃)及时间(3、6、9h)下光学显微组织的转变规律,纯Ti板渗层硬度随渗碳温度升高和保温时间延长的变化趋势,确定500℃+1h真空预处理和700℃+6h渗碳处理为较佳渗碳工艺。分析了长大阶段晶粒平均尺寸变化,计算不同温度下晶界迁移速度,确定长大动力学时间指数和晶粒长大激活能分别为0.5、72.02kJ·mol-1,表明晶粒长大阶段激活能主要由空位激活能和晶界扩散激活能共同作用引起。     

在辉光放电甲烷等离子体中高速渗碳

近年来,对真空渗碳进行的许多研究表明,在真空或降低压力的条件下,可以显著地节省渗碳时间和材料资源。缩短渗碳时间主要是由于可以采用高温,而节约天然气(或甲烷)是由于:1)缩短了渗碳时间;2)采用电加热而不是采用气体燃料炉;     

18ХΓТ钢真空渗碳

研究了18ХΓТ钢制平板试样在高温真空渗碳时工艺因素对过程的速度、奥氏体晶粒度及碳的分布的影响。在保温1小时的情况下,把渗碳温度从960提高到1040℃时,渗碳层总深增加了0.6     

钢在渗碳过程中奥氏体晶粒尺寸的控制

Ⅰ、引言众所周知,在临界温度以下,铝脱氧钢奥氏体的晶粒长大受到阻碍。但是,在临界温度以上,晶粒则开始显著长大。而临界温度常常是在渗碳温度范围内。已发展了如下三种方法,通过细小、均匀弥散的氮化铝析出相,获得无反常晶粒长大的细晶渗碳组织。     

钢的木炭流动粒子炉高温渗碳(一)

传统的气体渗碳是采用吸热式气氛,滴注气氛和直接通入CH_4、C_3H_8、C_4H_(10)与空气等,具有在高温条件不能获得高碳势的缺点。本研究是在炭粉中加入碳酸钡(0～20％),在950～1100℃的流动粒子炉中通入不同氧分压的气氛进行高温快速渗碳。为了避免高温条件下奥氏体晶粒的粗化,把渗碳时间缩短到10～30min。在最佳的处理条件下,10min就可以获得0.6mm的有效渗碳层。     

在齿轮生产中利用普通热处理炉进行高温渗碳

Ⅰ引论在自动化生产齿轮的车间里,为了提高渗碳速度而进行高温渗碳,就必然要采用新装置和新技术。应当肯定,如果处理温度达到1000℃左右,就会引起诸如设备维护、气氛控制(主要是维持碳势)、晶粒粗大、零件变形、渗碳层特性、碳浓度梯度等问题。我们将根据     

渗碳工艺对WC-Co梯度硬质合金的梯度结构和硬度的影响

对缺碳硬质合金采用渗碳处理制备梯度硬质合金,利用显微组织分析和维氏硬度测试等方法,研究渗碳工艺对梯度硬质合金的梯度结构和硬度的影响。结果表明：渗碳处理后随着渗碳时间延长,梯度层厚度增大,长时间渗碳还会出现梯度结构消失现象;渗碳时表面层WC晶粒长大,且渗碳时间越长晶粒长大越严重;渗碳后梯度硬质合金的表面硬度明显提高;渗碳后合金的表面硬度明显高于烧结态合金的表面硬度;随着渗碳时间的延长,合金表面硬度先增大后减小;合金的硬度在截面上沿梯度方向呈连续梯度变化,合金表面层因WC含量较高、钴含量较低而具有较高的硬度,中间层因钴含量较高、WC含量较低,其硬度较低。     

WC-Co梯度硬质合金的制备及渗碳对其组织的影响

采用光学金相检测、扫描电镜分析、能谱分析等方法对WC-6Co硬质合金渗碳处理后的成分和梯度组织结构进行分析.结果表明:对硬质合金渗碳处理后可形成显微组织和钨、钴含量的梯度分布,其特征是合金表层和次表层的η相已经完全消失,属正常的WC γ两相组织,合金的芯部依然是含η相的三相组织,中间形成了一个富钴层;碳原子的扩散和液相钴的流动是形成梯度的原因;在各渗碳温度下,合金的梯度结构厚度均随渗碳时间的增加而增加;在渗碳时间和渗碳温度相同的情况下,合金的梯度层厚度均随合金初始总碳含量的增加而增厚.渗碳处理后外表面的WC晶粒可能会产生一定的粗化现象.     

抛丸预处理对渗碳速率影响的研究

为了提高渗碳速率,本文通过渗碳前对零件表面进行抛丸形变处理,并分别在有无预氧化条件下渗碳淬火,研究渗碳前抛丸形变处理对渗碳速率的影响。结果表明:进行抛丸处理可提高渗碳速率,硬化层深增加幅度随着渗碳时间的增加而减小;对于渗碳前预氧化处理试样,预氧化前抛丸处理可以提高渗速,增加硬化层深,但提高渗速和硬化层深增加的幅度较低。     

用高温渗碳缩短加工时间——高温真空渗碳能缩短加工时间并降低成本

高温真空渗碳真空渗碳是在低真空和碳氢化合物气体分压下进行的非平衡扩散型渗碳工艺。长期以来,人们已经意识到渗碳时间的缩短与渗碳温度有关。但传统的气氛炉结构使最高渗碳温度限制在950℃。真空炉的高温性能与传统炉相比,允许有更高的渗碳温度,使     

18CrNiMo7-6钢的可控气氛高温渗碳工艺

基于机车用重载齿轮的热处理工艺要求,对18CrNiMo7-6钢进行920~1050 ℃的伪渗碳工艺处理,横向对比研究了试验钢经常规渗碳以及不同温度高温渗碳处理后的组织及力学性能;结合Aichelin计算机辅助模拟设计软件工艺模拟结果,制定高温渗碳工艺流程,对18CrNiMo7-6钢制齿轮进行高温渗碳处理,并与常规渗碳齿轮进行了组织及性能的对比研究。结果表明,与热处理前相比,经不同温度和时间的伪渗碳处理后,18CrNiMo7-6钢的综合力学性能均有所下降,但通过控制渗碳后的冷却过程,可以显著提高其最终热处理后综合力学性能;增加渗碳温度和碳势,可以大幅提高渗碳效率;对18CrNiMo7-6钢制齿轮进行最高温度1050 ℃高温渗碳,渗碳效率提高约65%,经高温渗碳后,齿轮组织、综合力学性能以及单齿弯曲疲劳强度相比于常规渗碳齿轮均未降低。     

TiAl基合金的离子渗碳研究

试验研究了钛铝基合金离子渗碳后的渗层组织结构、渗碳温度和时间对渗层厚度、表面硬度的影响.结果表明,钛铝基合金经离子渗碳处理后,渗层由碳化物层与过渡层组成;提高渗碳温度及延长保温时间将使渗层厚度逐渐增加:与未处理试样相比,表面硬度显著提高.     

天然气真空渗碳的实用化开发

在被广泛用于机械金属零件表面改性的渗碳处理中,真空渗碳由于能缩短处理时间和降低运行成本而受到重视。真空渗碳是在真空加热炉内加入碳氢化合物系的渗碳气体,使它在钢表面热分解时产生的碳原子渗入钢中并扩散而进行渗碳处理的一种表面改性方法,但迄今所用的渗碳气体主要是乙炔、乙烯等高价的不饱和碳氢化合物。为降低成本开发了直接用天然气(城市煤气13A)作为渗碳气体的技术。     

渗碳和渗氮后耐磨性的比较

1. 引言渗碳和渗氮是机械零件最常用的化学热处理方法。渗氮处理温度在临界温度Ac_1以下,渗碳则在Ac_3以上,亦即渗碳处理总伴随有附加的相变。此外,工件为了获得要求强度,必须进行热处理,渗氮前要调质,渗碳后则需淬火。因为渗氮是最后成品处理,尺寸变化极小,所以渗氮可以成功地代替渗碳。文献中也有很多例子说明某些机械零件可以用渗氮代替渗碳,但是还没有找到诸