对炮用炸药及其装药研究和发展的意见

一、从炮用弹药存在问题看炸药及装药研究方向炮兵武器使用炸药的弹种主要有各种地面压制武器的杀爆榴弹、各种反坦克武器破甲弹、高射武器杀爆榴弹、各种导弹(地地战术导弹、反坦克导弹、地空导弹)战斗部等。现分别就这几种弹药所使用的炸药存在问题,及今后发展需要,提出以下意见。 1.压制武器杀爆榴弹用炸药装药:目前炮兵压制武器的杀爆榴弹至今使用的产品,大口径火炮榴弹仍有螺装TNT,追击炮弹还有使用梯萘炸药,弹壁较厚,装药量较少,炸药能量不高,后膛炮榴弹爆炸后破片大,杀伤破片平均重10～22克,有的重量在200～300克,个别     

对使用B炸药的看法

1.B炸药的主要优点:B炸药有一系列配方,这里只以标准B炸药为讨论对象(文中单位仍采用经典书籍的单位)。 (1)能量比梯恩梯(TNT)高。爆热1240kcal/kg (TNT1000kcal/kg);威力131％TNT;猛度132％TNT;爆速7840m/s(ρ_0=1.68g/cm~3)。TNT的爆速6960m/s(ρ_0=1.60g/cm~3)。 90mm榴弹破片情况对比:弹体装药量0.992kg,B炸药与TNT分别袭90mm榴弹后破片试验的结果为:TNT破片数703块,B炸药998块。可见弹体装药由梯恩梯改成B炸药后,破片性能、杀伤和爆破能力都将明显提高。     

对使用B炸药的看法

1.B炸药的主要优点:B炸药有一系列配方,这里只以标准B炸药为讨论对象(文中单位仍采用经典书籍的单位)。 (1) 能量比梯恩梯(TNT)高。爆热1240kcal/kg(TNT1000kcal/kg);威力131％TNT;猛度132％TNT;爆速7840m/s(ρ_0=1.68g/cm~3)。TNT的爆速6960m/s(ρ_0=1.60g/cm~3)。 90mm榴弹破片情况对比:弹体装药量0.992kg,B炸药与TNT分别装90mm榴弹后破片试验的结果为:TNT破片数703块,B炸药998块。可见弹体装药由梯恩梯改成B炸药后,被     

关于大口径榴弹注装炸药质量标准的讨论

一、美军大口径榴弹注装炸药标准概述美军大口径榴弹多采用注装法装填B炸药,虽然美国在装药工艺上采用了热探针补药、真空注药、自动程序降温等一系列保证措施,但仍不能完全消除缩孔、气孔、裂纹、粗结晶、弹底间隙等装药疵病。美国针对这种情况而制定的装药标准,既能保证炸药的爆炸性能和射击安定性,又可避免因标准过严而造成的废品。现将美军标准中有关部分综述如下: 1.各段炸药装药的划分炸药装药内各种疵病的验收标准应随其所在位置的不同而不同。弹丸发射时,靠近弹底部之炸药承受的后座力最大,故该段内的疵病标准应相对加严。     

关于大口径榴弹注装炸药质量标准的讨论

一、美军大口径榴弹注装炸药标准概述美军大口径榴弹多采用注装法装填 B 炸药,虽然美国在装药工艺上采用了热探针补药、真空注药、自动程序降温等一系列保证措施,但仍不能完全消除缩孔、气孔、裂纹、粗结晶、弹底间隙等装药疵病。美国针对这种情况而制定的装药标准,既能保证炸药的爆炸性能和射击安定性,又可避免因标准过严而造成的废品。现将美军标准中有关部分综述如下:1.各段炸药装药的划分炸药装药内各种疵病的验收标准应随其所在位置的不同而不     

炮射杀爆弹装药安全失效的影响因素

通过系统分析炮射杀爆弹装药安全失效的影响因素,综合得出炸药装药的安全失效主要是由装药缺陷和使用不当引起的。详细论述了常用炸药的装药缺陷,分析了装药缺陷形成的原因及其对杀爆弹安全失效的影响;杀爆弹装药过程中装药底隙、装药密度和杂质及使用过程中温度、勤务、贮存对安全失效的影响;提出了提高杀爆弹炸药装药安全性的措施。     

弹药战斗部增材制造技术研究现状与展望

针对国内外弹药战斗部增材制造技术，按照增材制造的技术特点和应用方向，综述了增材制造技术在弹药战斗部领域应用的研究现状。首先介绍了增材制造技术原理和主流增材制造方式；其次分别阐述了战斗部装药、典型战斗部(侵爆、杀爆、破甲)的毁伤元结构增材制造的研究进展情况，并进一步分析了当前该技术研究所面临的基础问题，如装药的安全性、复杂形状装药、高精度装药等炸药装药问题，以及壳体复杂异形结构加工难、成型精度低及成本过高等壳体(毁伤元)制造问题；最后对其未来发展提出了异形、高精度、安全性装药制造，弹药战斗部壳体与炸药装药一体化成型等展望，为我国弹药战斗部的增材制造技术研究提供借鉴。附参考文献84篇。     

爆轰波压力测量与战斗部设计的关系

一、概论战斗部主要分为核战斗部和常规化爆战斗部两种。本文只讲常规战斗部所涉及应用爆压问题。根据战斗部的作用大致可分为以金属为载能体的战斗部,如地对空或空对空战斗部是以方形破片或杆式破片杀伤飞机;又如以聚能罩形成金属超高速射流的反坦克导弹战斗部或自锻成型的翻转罩反坦克破甲弹或反舰艇战斗部,以及以爆破为目的的地对舰或地对地战斗     

低附带毁伤弹药爆炸威力的理论分析与试验研究

为适应现代反恐作战的需求,提出了一种新型低附带毁伤弹药,根据爆炸力学相关理论建立了杀伤元抛撒速度与复合材料外壳、装药三者之间的关系模型.通过静爆试验,利用压力传感器测试出3种不同装药爆炸后的超压曲线.结果表明,从压力曲线来看复合材料外壳装药与纯炸药、发泡塑料外壳装药爆炸产生的冲击波超压曲线不同,正压作用时间长.最后得出,与传统杀爆弹相比低附带毁伤弹的杀伤区域较小,而在较小的杀伤区域内杀伤效应更强.     

爆轰波压力测量与战斗部设计的关系

一、概论战斗部主要分为核战斗部和常规化爆战斗部两种。本文只讲常规战斗部所涉及应用爆压问题。根据战斗部的作用大致可分为以金属为载能体的战斗部,如地对空或空对空战斗部是以方形破片或杆式破片杀伤飞机;又如以聚能罩形成金属超高速射流的反坦克导弹战斗部或自锻成型的翻转罩反坦克破甲弹或反舰艇战斗部,以及以爆破为目的的地对舰或地对地战斗     

一类新型含铝炸药——联合效应炸药的研究进展

介绍了联合效应炸药的理论模型、配方发展、能量特性和应用前景,总结了联合效应炸药能量特性的影响因素,分析了联合效应炸药的发展趋势,指出联合效应炸药未来可用于多功能弹药、机载弹药、火箭弹、灵巧弹药和单兵武器等多种武器装药,特别提出了微观结构可以通过影响反应动力学特性来决定炸药的能量输出结构。建议今后加强本征爆轰理论、金属燃料和黏结剂的选择以及微观结构等方面的研究。     

战斗部壳体破片平均质量与平均穿孔面积的关系

为研究战斗部壳体破片平均质量与平均穿孔面积的关系,针对3种战斗部装药JH-2、JOXL-1、RBOE-1设计了战斗部静爆试验和水井回收试验。应用图像处理技术,利用侵彻孔洞图像轮廓信息和自然破片平均质量的关系,标定了3种炸药的破片平均质量比例系数。结果表明,当壳体破片质量大于0.1g的破片计入有效破片时,3种炸药的破片平均质量比例系数分别为0.2249、0.3010、0.3907;当壳体破片质量大于1g的破片计入有效破片时,3种炸药的破片平均质量比例系数分别为0.5521、0.5772、1.0646;通过战斗部静爆后自然破片的穿靶试验可获得战斗部壳体形成自然破片的平均质量,较大程度地减少了以往试验的复杂性,方便在实际工程中应用,可为常规战斗部乃至不敏感战斗部的毁伤效能评估研究提供一种新的技术途径。     

二次爆炸杀伤战斗部原理的实验研究

提出了二次爆炸杀伤战斗部的概念并阐述了其相关作用原理,用实验验证了二次爆炸杀伤战斗部原理的可行性.针对选定的炸药装药,设计了二次爆炸杀伤战斗部的实验弹结构,利用高速摄影机拍摄实验弹的爆炸过程,确定二级装药在一级装药爆炸作用下是否发生XDT或DDT、测量起爆延迟时间和二级装药发生爆轰时其距初始位置的距离.结果表明,当有机玻璃隔板厚度值为50～80 mm时,二级装药发生稳定的XDT或DDT,起爆延迟时间为2 125～11 000 μs,二级装药产生的位移为252～645 mm;采用钝感炸药装药,在特定的条件下会发生起爆时间更长的爆轰.XDT或DDT原理可应用于杀伤战斗部技术,提高杀伤破片的分布密度和速度.     

储氢型乳化震源弹配方设计及爆轰性能研究

为了提高乳化震源弹的爆炸威力和抗压性能,同时减少环境污染和安全隐患,设计了一种储氢型乳化震源弹,以TiH_2-玻璃微球复合敏化的乳化炸药作为起爆药柱,MgH_2化学敏化的乳化炸药作为主装药。利用猛度实验、爆速实验、水下爆炸实验和冲击波动压实验,分别研究了TiH_2-玻璃微球复合敏化乳化炸药的爆炸威力和MgH_2化学敏化乳化炸药的爆炸威力及抗压性能。结果表明,与传统乳化震源弹相比,储氢型乳化震源弹中TiH_2-玻璃微球复合敏化的乳化炸药爆炸威力大,铅柱压缩量为23.80mm,达到军用炸药猛度,同时爆速达到4 659m/s,适合作为起爆药柱代替TNT起爆药柱;MgH_2化学敏化乳化炸药的爆炸威力大且抗压性能好,峰值压力、比冲量、冲击波总能较传统玻璃微球敏化炸药分别提高了8.7%、12.4%、33.0%,适合作为主装药代替乳化炸药主装药;采用储氢型乳化震源弹替代传统震源弹具有较好的应用前景。     

外壳对爆热的影响及陶瓷外壳在爆热测试中的应用

一、绪言爆热是炸药爆炸性能中的一个重要参数,在实验测定时,实验条件对其结果影响很大,一般认为只有在采用足够厚的惰性外壳时测出的爆热值才有意义。目前国际上采用的外壳大部分是用黄铜外壳,也有采用黄金作外壳的。我们曾经采用黄铜外壳进行过试验,对负氧炸药得到了令人满意的结果,但发现对于正氧炸药,其爆炸产物仍能与黄铜外壳发生作用,导致测出的热值不合理地偏高。同时更重要的是炸药爆炸时外壳破片对弹壁破坏极大,尽管采用各种防护措施也不能避免,在进行一、二十发试验后弹体会破坏得不能使用。为此,我们只能采     

某杀爆弹装药弹体残余应力分布的有限元分析

为研究装药弹体残余应力对杀爆弹使用安全性的影响,分析了装药过程的应力-应变特征。假设药柱的应力分布不涉及压制过程炸药的应力-应变历史,采用两种方法对装药弹体在静载荷下的应力进行分析计算,一种是将整个弹体划分成较小的网格进行求解,另一种是先对整个弹体进行网格划分,然后根据求解的需要对局部网格进行加密。两种计算结果相差不大,应力主要集中在扩爆孔底部,最大为1.907×1-0 3M Pa,与同等压药密度成型药柱的屈服极限8.67 M Pa相差甚远。在应力作用下,局部所产生的最大变形为2.71×1-0 9m,可以恢复。     

外壳对爆热的影响及陶瓷外壳在爆热测试中的应用

一、绪言爆热是炸药爆炸性能中的一个重要参数,在实验测定时,实验条件对其结果影响很大,一般认为只有在采用足够厚的惰性外壳时测出的爆热值才有意义。目前国际上采用的外壳大部分是用黄铜外壳,也有采用黄金作外壳的。我们曾经采用黄铜外壳进行过试验,对负氧炸药得到了令人满意的结果,但发现对于正氧炸药,其爆炸产物仍能与黄铜外壳发生作用,导致测出的热值不合理地偏高。同时更重要的是炸药爆炸时外壳破片对弹壁破坏极大,尽管采用各种防护措施也不能避免,在进行一、二十发试验后弹体会破坏得不能使用。为此,我们只能采用无外壳药柱进行日常测试工作,这样做对接近零氧平衡的炸药是外可行的,因这类炸药外壳     

专利文摘

正一种高能压装不敏感传爆药及制备方法(CN107473914A)炸药在意外刺激下引起的次生灾害问题引起世界各国重视,为保障人员及财产安全,国外率先提出发展不敏感弹药技术,而不敏感含能材料(含传爆药、主炸药、推进剂和烟火药)是实现不敏感弹药的核心。传爆药主要作用是起爆主装药,国外典型传爆药代表为PBX9407、PBXN-6、TR系列,但这些传爆药均无法满足不敏感要求。为此,国外主要以不敏感单质含能材料为基础发展新型传爆药,     

乳化炸药在冻结井施工中拒爆的原因及防止措施

乳化炸药具有良好的抗水性能和抗低温性能,在冻结井施工被广泛采用,但是在施工中如果不了解乳化炸药的性能和操作使用不当,往往会出现装药拒爆现象。结合现场施工情况,并根据试验分析,产生盲炮的原因主要是炮孔中水结冰、体积膨胀而引起的乳化炸药的静压减敏作用。根据产生拒爆的原因,采取了克服拒爆的措施,取得了良好的爆破效果。     

大口径炮弹一次注装TNT的探讨

一、概述螺装的 TNT 药柱,密度较低,一般在1.47～1.50左右;强度也低,药柱在贮存一段时间之后,在大于螺杆直径的部位,发生粉化现象。由于装药密度低,弹丸威力也小。此外,由于药厂生产的 TNT 纯度越来越高,油性降低,螺旋装药也越发困难,容易产生大量废品;也有大量的 TNT 因不适用于螺装而报废。注装的 TNT 药柱,密度比螺装的高,通常为1.56～1.60;药柱的强度较好。由于装药密度提高了,以122榴弹来说,可以多装300克左右的炸药;其爆速也可以提高300米左右。所