热处理工艺对Cr12MoV钢组织、硬度及耐磨性的影响

本试验研究了不同淬火和回火工艺热处理对Cr12MoV钢组织、硬度和磨损性能的影响。实验结果表明:当在1050~1100℃范围内淬火、520℃回火时,得隐针马氏体+少量残余奥氏体组织,材料硬度与耐磨性均较好;当在1100℃淬火,各温度二次回火硬度均较一次回火高,当在550℃回火时,试验钢实现二次硬化,且残余奥氏体大量转变,硬度和耐磨性达最大值,材料性能最优。     

热处理工艺对12Cr1MoV钢板组织的影响

对12Cr1MoV钢板进行淬火、等温盐浴淬火,利用光学显微镜和电镜观察组织形貌并分析其形成机理.12Cr1MoV钢板均匀化缓冷得到铁素体珠光体的组织,经280℃等温盐浴淬火后得到粒状贝氏体及马氏体组织,其力学性能满足“GB5310-85”标准要求.     

氮含量和正火温度对12Cr1MoV钢的组织和高温性能的影响

１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢经正火回火后组织为先共析铁素体和珠光体，有时出现粒状贝氏体。研究了１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢粒状贝氏体的形成及其对高温持久性能的影响。结果表明，微量氮和火温度地粒状贝氏体的形成非常敏感，粒状贝氏体有利于提高持久断裂强度，但使时效冲击韧性有所降低。     

CDC处理对Cr12MoV模具钢耐磨性的影响

研究了CDC处理对Cr12MoV钢组织与性能的影响。结果表明Cr12MoV钢在950℃及碳的质量分数为1．0％碳势条件下做CDC处理，材料表层细小碳化物的数量明显增加，细小碳化物颗粒的平均尺寸为400nm；材料显微硬度提高了Hm400左右，硬化层厚度为100μm。与常规处理的Cr12MoV钢相比，洛氏硬度提高HRC3，材料的耐磨性是常规处理的两倍以上。经实际生产考核，使用寿命是常规处理的两倍以上。     

Cr12MoV钢超声波探伤缺陷的分析

本文对Crl2MoV钢探伤缺陷的类型和成因进行了分析研究，并指出了这类型缺陷的危害性，为Crl2型冷作模具钢生产工艺的改进提供了可靠依据。     

12Cr1MoV钢持久强度的质量控制初探

研究了300t转炉生产的12Cr1MoV钢的高温持久性能。对不同冶炼方法和钢中不同氮含量以及不同热处理工艺的持久强度对比试验表明,成品钢管正火后出现的“混晶组织”并不影响其持久性能。提出了最佳的热处理工艺制度和按金相组织中贝菌体判断成品钢管热强性的依据。     

12Cr1MoV钢动态断裂韧性的估算

利用系列温度示波冲击实验的结果，结合经验公式，成功的估算了12Cr1MoV钢的动态断裂韧性随恒温时间的变化规律。通过估算建立了冲击功和动态断裂韧性之间的关系，发现了12Cr1MoV钢在500小时恒温保持后的动态断裂韧性最低，本文的估算为以后的应力冲击试验提供了参考。     

Cr12MoV钢热变形行为研究

利用Gleeble 1500多功能热力模拟试验机对Cr12MoV钢金属塑性变形抗力进行试验研究,实测了不同变形温度、变形速率、变形程度下Cr12MoV钢的变形抗力,分析了各工艺参数对变形抗力的影响.回归计算得出Cr12MoV钢再结晶激活能;利用最小二乘法回归出峰值应力、峰值应变与Z参数的关系.     

回火参数对40Cr3MoV钢性能和组织的影响

研究了回火温度和时间对40Cr3Mo钢力学性能的影响。同回火时间相比，回火温度对力学性能的作用要显得多。在500℃以下回火时，力学性能随回火温度的提高变化缓慢，当回火温度高于580℃时，随回火温度的提高，强度急剧下降，韧性迅速增加。     

热处理工艺对12Cr2Mo1R钢的组织和性能影响

探讨了不同热处理工艺对12Cr2Mo1R耐热钢板性能和组织的影响,结果表明：随正火温度的升高贝氏体增加,强度提高,975℃正火后,显微组织为100%贝氏体和（Fe,Cr）3C型渗碳体;随回火温度的提高及回火时间的延长,强度降低,600℃回火时析出的纳米强化相不断长大成针状,同时,（Fe,Cr）3C型渗碳体不断球化,逐渐向（Fe,Cr）7C3型转化;正火处理后再经650℃回火处理,负蠕变现象消失。生产中12Cr2Mo1R钢宜采用正火+回火处理,正火温度920～950℃,保温时间1.5～3.0 min/mm;回火温度720～750℃,保温时间2.0～4.0 min/mm。     

1Cr11MoV冷轧叶片钢的组织和性能

本文研究了冷轧叶片断面上显微硬度值的分布和与之相对应的显微组织，以及冷变形程度对钢的组织和力学性能的影响，得出当延伸系数小于１．５时，随冷变形量的增加，１Ｃｒ１１ＭｏＶ钢硬化程度显著增加。     

Cr12MOV钢渗硼层的组织和成分

用光学显微镜、扫描电子显微镜和X-射线仪分析和研究了1.72C-11.81Cr-0.40Mo钢渗硼层组织和元素含量的变化。结果表明,渗硼层由白亮的硼化区(FeB相-Fe2B相)和黑白相间的过渡区组成;硼化区前端存在大量形状不规则的岛屿状含硼碳化物。渗硼层中存在B、C、Al、Si、Mo、Cr、Fe等元素,硼化物前端的B、Cr、Fe含量分别为11.48%、36.49%和32.23%,过渡区的B、Cr、Fe含量分别为8.07%、7.04%和77.21%,而Mo含量几乎没有变化。渗硼层中Cr、Mo以碳化物形式存在,Al、Si存在于缺陷处或高碳区中。     

热处理对工模具钢5Cr8MoVSi组织及硬度的影响

工模具钢5Cr8MoVSi(0．55C，8．13Cr，1．38Mo，0．45V，0．72Si)经840℃退火硬度为HB218，钢中碳化物以M23C6为主，并有少量的MC和M7C3。该钢合适的淬火温度为980—1050℃，最高硬度为HRC60—61。随淬火温度升高，淬火马氏体由板条状和针状马氏体组织过渡到板条状马氏体组织，剩余碳化物主要为MC和M7C3，为减少残余奥氏体量，该钢应进行二次或三次回火。     

热处理工艺对14Cr1MoR钢组织和性能的影响

本文研究了热处理工艺对１４Ｃｒ１ＭｏＲ钢组织和力学性能的影响。结果表明,该钢在９００￣９３０℃正火后加速冷却,在较宽的回火参数Ｐ＝１９．７４￣２０．４６范围内,可以获得良好的强韧化效果和较高的抗回火脆化能力。在此基础上确定了用于钢板制造的热处理工艺规范。实践证明,该工艺合理可行。     

12Cr1MoV钢高温时效中组织结构变化的原子扩散分析

试验了成分(％)为：0．095C-1．00Cr-0．31Mo-0．22V的12Cr1MoV珠光体耐热钢在650～750℃ 1．42～873h时效时钢中合金元素的扩散、位错亚结构以及碳化物大小、数量和分布。并运用原子扩散无规行走理论计算了在对应不同Larson-Miller指数P值的不同温度和时间下时效时钢中合金元素的扩散距离。结果表明，扩散分析的结果与试验材料成分和各种结构单元特征尺寸范围内组织结构的变化相一致；而且12Cr1MoV钢在500℃以上时效时，铬、钼原子的扩散与迁移距离显著，为10～38μm，远大于迁移距离约为0．5μm的钒原子。这从动力学角度说明钒是通过弥散强化提高12Cr1MoV钢热强性的主要元素之一。