流量分配比对改良多级A/O污染物的去除影响

针对传统多级A/O工艺处理低碳氮比生活污水除磷效果差的问题,本文通过增设前置厌氧段改良多级A/O工艺,重点研究了流量分配比对低碳氮比生活污水脱氮除磷的影响。系统在温度为(22±4)℃、水力停留时间为8h、污泥龄为14d、活性污泥浓度为2～3g/L、污泥回流比为75%时,系统依次在100%∶0∶0、45%∶30%∶25%、60%∶30%∶10%三种流量分配比下连续运行47d。结果表明,在45%∶30%∶25%的进水比下,COD、氨氮去除效果最佳,去除率分别达到90.24%和96.66%,出水浓度分别为30.97mg/L、2.11mg/L,均优于GB18918—2002《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级A排放标准。三种流量分配比下系统对TN、TP总体去除效果一般,平均去除率为47.31%、49.33%,可通过外加碳源增强反硝化作用及化学除磷进一步降低氮磷出水浓度,出水有望达到一级B标准。改良工艺在保证有机物去除效果的基础上基本实现了脱氮除磷,可为实际生活中处理低C/N生活污水提供参考。     

焦化废水生物处理A/O/H/O工艺中氰化物的去除特性

针对焦化废水处理工程设计过程中极少涉及基于氰化物浓度变化与考察分析的实际问题,通过对已经运行的广东韶钢集团焦化废水处理工程统计数据的辨析,提出实现总氰化物高效去除的技术与运行强化方法。分析数据发现,在降解的过程中,氰化物滞后于酚类代表的有机物,络合氰的降解比游离氰慢,生物处理过程中由水力停留时间控制的碳源利用与金属离子的存在影响氰化物的降解,而A/O₁/H/O₂工艺在有效分配除碳过程与脱氮过程中实现了氰化物的高效降解。进一步工程实践证明,焦化废水处理全部指标达标的高效性可以通过充分考虑复杂组分降解动力学的协同与优化操作条件加以实现。     

分段进水多级A/O工艺去除总氮影响因素分析

随着水体富营养化问题的日趋严重,总氮指标开始列入环保标准控制指标。传统的A/O工艺对总氮的去除效果较低,分段进水多级A/O工艺的提出为水体中总氮脱除提供了新的思路。本文简述了分段进水多级A/O工艺原理,重点分析了进水流量分配比、溶解氧、污泥回流比、水力停留时间、缺氧区与好氧区容积比、C/N比对多级A/O工艺运行的影响,探讨了该技术存在的主要问题,对今后发展方向进行了展望,为去除废水中总氮提供技术支持。     

O/A/O EM-BAF工艺在煤气化/合成氨废水脱氮处理中的应用

简要介绍了EM-BAF的工艺流程及技术特点,针对总氮去除,将全程好氧型改为O/A/O型EM-BAF工艺,配套反冲洗排泥系统,实验表明,在保证COD、氨氮去除效果的基础上,总氮去除率达到94%,处理出水满足《石油化学工业污染物排放标准》GB 31571—2015排放标准要求。     

A/O工艺处理煤气化高氨氮废水的应用与优化

采用A/O工艺处理煤气化、合成氨装置生产废水,对工艺运行参数进行优化调整,优化实施后,出水水质达到GB 8978—1996《污水综合排放标准》的一级标准。     

多级AO-MBR工艺处理煤气化废水工程实例

采用多级AO-MBR复合生物脱氮工艺处理煤气化废水,运行结果表明,当进水COD、氨氮和总氮平均质量浓度分别为678.3、210.5和275.8 mg/L时,出水COD、氨氮和总氮平均质量浓度分别为13.7、0.63和3.8 mg/L,对应的去除率分别为98.0％、99.7％和98.6％.出水水质达到GB 13458—2...     

分段进水多级A/O工艺研究进展

简述了活性污泥法分段进水多级A/O工艺(SAOASP)的基本原理与特点,详细探讨了9种参数对SAOASP脱氮性能的影响,系统总结了SAOASP的研究现状、应用情况以及SAOASP改良工艺,包括SAOASP-UCT、SAOASPSBR、SAOASP-CAST和SAOASP-MBR。基于活性污泥法存在的问题,综述了基于不同类型生物膜法的分段进水多级A/O工艺(SAOBP),包括MBBR、BCO、RBC、BAF和FB。最后对该工艺存在的问题和发展方向进行了展望。     

A2O工艺去除焦化废水中挥发性有机物的研究

用厌氧-缺氧-好氧（A2O）工艺处理焦化废水,研究探讨A2O工艺处理焦化废水各工艺段对挥发性有机物的生物降解和去除规律。采用GC—MS联用技术对焦化废水中的挥发性有机物进行定性定量分析,共检测各类挥发性有机物18种。     

分段进水多级A/O工艺设计计算

多级A/O工艺在计算时考虑的设计参数较多,且难以统一各级之间相互影响.通过将多级A/O工艺看作A/O工艺的多个分格形式,首先对总池容按照A/O工艺设计计算,在计算时采用污泥负荷法,规避各种经验取值的影响.其次根据3种分配方式对已计算出的总池容进行各级定量分配,其中各级按照等进水量和等负荷设计为最合理.最后结合水力负荷和...     

A2/O工艺处理焦化废水

简述了生物脱氮工艺处理焦化废水的基本原理、工艺流程和主要控制要求,介绍了某企业采用该工艺处理焦化废水的调试运行过程和结果,可使废水中氨氮从150mg/L～250mg/L降至15mg/L以下,并且出水中COD基本维持在100mg/L左右,达到了《污水综合排放标准》(GB8978-1996)的二级标准。     

A/O工艺处理啤酒废水工程设计

采用MO工艺处理高浓度的啤酒废水,结果表明:出水CODCr、BOD5和SS的平均去除率分别达到了88.7%～92.8%、90.3%～95.4%和86.2%～90.0%,达到了啤酒工业污染物排放标准.该工艺具有流程简单、废水停留时间短、水质水量适应范围广、有机物降解效率高、不产沼气和防止污泥膨胀等优点.     

应用A/O工艺处理焦化废水

近几年我国焦化污水治理取得较大进展，新建焦化企业大都采用A／O工艺处理焦化废水，效果较好，废水中的COD、NH3－N达到GB8978－1996规定的要求，而且运行管理也取得了相当成熟的经验。我公司新建焦化二厂的污水处理装置也选用了A／O工艺，设计处理能力100m^3/h。该装置于2000年12月建成，投运后经过近一年的运行实践，生化出水达到COD≤200mg/L,NH3N≤25mg/L。     

O/A/O/O工艺改造处理焦化废水工程实例

为满足新排放标准的要求,采用O/A/O/O工艺对某焦化厂原有的A~2/O~2工艺进行改造,通过增设预曝气和初沉池,及初沉池污泥回流至预曝气池,强化了预处理。经过预曝气和沉淀处理,焦化废水的COD去除率达到40%,氨氮浓度升高约10%,废水中硫氰化物和氰化物基本被去除,降低了对后续生化处理的影响。改造完成后,整个系统被优化,运行更加稳定,加药成本下降了25%,出水稳定达到HJ 2306—2018《炼焦化学工业污染防治可行技术指南》的要求。     

A2/O工艺的改进

自20世纪70年代以来逐渐成为废水脱氮除磷主流工艺的A2/O工艺,因其构成复杂,受污泥龄、碳源、硝酸盐等因素的影响,造成脱氮与除磷的功能之间相互制约。而在A2/O工艺的基础上改良与优化的PASF、UCT和VIP等技术,克服了A2/O工艺部分固有缺陷,优化和提高了其处理能力。此外,随着废水脱氮除磷理论的深化研究,同步反硝化除磷、短程硝化/反硝化、厌氧氨氧化技术和同步硝化与反硝化等新技术也取得了较大进展,这些新理论与新技术为A2/O工艺高效、低耗和安全稳定的运行奠定了坚实基础。     

厌氧+A/O工艺处理鲁奇炉煤气化废水的影响因素与控制措施

介绍了在实际生产过程中,采用"厌氧+A/O"工艺处理鲁奇炉煤气化废水经常出现的问题,总结了影响该工艺处理效果的主要因素,并对相关因素提出了控制措施。     

A/O工艺与H/O工艺处理废水对比试验研究

氮是城市污水中的主要营养物,如果不经处理任意排放会引起受纳水体的富营养化。目前对城市污水的处理多采用A／O工艺及其变形工艺,但是一般A／O工艺存在内回流比高、水力停留时间长、容积利用率低等问题,使得运行费用过高。把H／O脱氮工艺与A／O脱氮工艺进行对比研究,考察H／O脱氮工艺与A／O脱氮工艺在对污水的适用性、处理能力、运行的稳定性等方面的差别,以及探讨和优化反应器各部分在脱氮除磷过程中的作用、功能及主要的运行机理。     

电镀废水总氮污染物的去除工艺研究

本项目对退镀废水等含总氮污染废水进行单独收集,经物化沉淀预处理后进行反硝化脱氮处理。生化脱氮池进水总氮浓度平均为184.8 mg/L,温度为15～20℃,水力停留时间平均为16.2 h,葡萄糖投加量平均为1476 mg/L,出水总氮浓度下降至平均为7.7 mg/L,达到20 mg/L的排放标准。葡萄糖/总氮质量比为8.1,与理论上的最佳比值接近,废水处理成本合理。     

PIC/A/O/Feton工艺处理养殖废水

针对养殖废水高COD、高氨氮、高SS的特点,采用PIC/A/O/Feton高级氧化为主体的处理工艺。PIC反应器采用消化污泥接种,A/O段采用好氧活性污泥接种,经过3个月的启动运行,对CODCr、BOD5、NH3-N、TP、SS的去除率分别达到了98.9%、99.1%、96.2%、73.6%和93%,出水各项指标均优于《畜禽养殖业污染物排放标准》(GB 18596-2001)。     

A/O2工艺处理废水的研究

某纺织企业印染车间产生的废水难生化降解且水质多变，采用新工艺“物化＋厌氧／二级好氧”处理后，出水CODcr、BOD5、SS和色度分别小于65mg／L、17mg／L、50mg／L和40倍，达到纺织印染工业水污染排放标准（GB4287—92）中的一级标准，文章对该工艺特点、工艺控制、经济指标等进行了研究。