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避雷器代替750kV线路合闸电阻 总被引:5,自引:1,他引:4
为满足操作过电压设计限值的要求而使用合闸电阻存在诸多缺点,针对西北电网新建750 kV输电线路过电压水平,对沿线增设1组避雷器取代合闸电阻的想法进行了研究。以即将建成的兰州东-银川东750 kV输电线路工程为背景,利用电磁暂态计算程序(PSCAD/EMTDC)分别计算了沿线装设1组避雷器时,线路三相合空线、单相自动重合闸操作过电压水平。研究结果表明,不采取任何限制措施时,线路三相合空线和单相重合闸操作过电压标么值分别为1.94、2.01,超过线路设计要求1.80,而采用一组避雷器代替线路合闸电阻的方案后,则可改善线路过电压分布情况,并将过电压水平降至设计值1.80以下(三相合空线和单相重合闸操作过电压标么值分别为1.79、1.78)。 相似文献
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大容量核电机组用超高压500kV送电,为了免受三相重合闸重合到线路多相永久性故障的再一次严重冲击,宜用单相重合闸,又为了单相重合闸动作的可靠性,宜用简单可靠的重合闸,本文介绍的是大亚湾核电站的500kV线路重合闸-英国Reyrolle公司MGAA线路重合闸。 相似文献
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500kV线路单相重合闸事故分析及对策 总被引:1,自引:0,他引:1
在超高压电网中,为提高电网安全稳定性,通常采用单相重合闸方式。线路单相跳开后不存在系统非同期合闸问题,传统单相重合闸逻辑及其实现方式简单。2011年1月2日东北电网500kV伊换1号线发生永久性故障,线路单相重合闸失败,短路电流未能成功开断,造成断路器本体损坏,失灵保护动作跳开母线,扩大了电网事故。为规避同类事故的再次发生,深入分析了网络模型特征及其故障机理,提出了反映线路故障的短路电流特征因子,并界定了短路电流特征因子的门槛值,进而可识别出电网中重合闸存在的问题。最后,研究了当电网结构满足该特征时,应采取的电网重合闸方案。通过在实际电网中的运行检验,验证了该重合闸方案的有效性。 相似文献
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张华贵 《电力系统保护与控制》1998,26(6):46-48,56
大容量核电机组用超高压500kV送电,为了免受三相重合闸重合到线路多相永久性故障的再一次严重冲击,宜用单相重合闸,又为了单相重合闸动作的可靠性,宜用简单可靠的重合闸。本文介绍的是大亚湾核电站用的500kV线路重合闸———英国Reyrole公司的MGAA线路重合闸。 相似文献
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针对系统振荡时,后加速保护存在的单相重合时过于保守、而在三相重合时却又过于冒进等问题进行了分析,并依据三相重合闸以及单相重合闸的特点给出了一个重合闸后加速实现方案.由于三相重合闸检同期,在合闸后短时间内,通过检测线路相间最低电压来防止重合时由于线路负荷电流很大而造成的保护误动.此外,根据零序或负序电流是否大于线路无故障运行时最大不平衡输出,防止此后在后加速保护展宽的时间内因系统振荡而引起的保护误动.单相重合闸也通过检测不对称开放条件实现振荡中重合.ATP仿真以及动模数据分析证明了该方法的有效性. 相似文献
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顾嘉华 《电力系统保护与控制》1993,21(1):62-64
天常线是由天生港电厂到海门县常乐镇变电所的一条220kV线路,全长约35km。它配套使用的PLH—11/AI型保护装置和LZC—1型综合重合闸装置。天常线综合重合闸装置,在江苏电网中较早采用“单相故障跳三相重合三相相间故障跳三相不重合”的重合闸方式,装置投运后在一次瞬时故障时重合闸装置拒动。事故后我们进行了仔细分析和模拟试验,终于查出重合闸拒动原因。针对存在的问题提出了改进措施,并在实际接线中加以实施。运行情况证明改进措施是可行的。 相似文献
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750 kV输电线路保护与单相重合闸动作的研究 总被引:10,自引:0,他引:10
阐述了750 kV输电线路的电容效应、互感效应以及合闸过电压的问题,指出单相接地故障时若采用三相重合闸将不可避免地产生较高过电压.指出了750 kV输电线单相重合闸的应用前提是避免并联电抗器补偿给单相重合闸可能带来的谐振过电压问题,分析并提出了并联电抗器中性点小电抗的正确取值范围.针对并联电抗与线路电容之间的电磁振荡对故障断开相恢复电压的影响,研究了单相瞬时性故障恢复电压的拍频振荡特点,并提出了750 kV输电线路的单相重合闸方案与重合过电压的抑制方法. 相似文献
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1 L FCB保护及 TRS重合闸简介深圳妈湾发电总厂在 4回 2 2 0 k V线路上配置了英国 GEC公司生产的 LFCB— 1 0 2数字电流差动保护 ,重合闸装置选用的是美国 GE公司生产的TRS— 1 0 0 0定型产品。根据我国 2 2 0 k V~ 50 0 k V电网继电保护装置运行整定规程 ,投产时 LFCB分相电流差动保护的逻辑方式按以下方式整定 :1跳闸方式整定为单相跳闸方式 (单相故障跳单相 ,相间故障跳三相 ) ;2闭锁重合闸方式整定为允许联跳或三相跳闸闭锁重合闸。TRS— 1 0 0 0重合闸装置选用单相重合方式 :单相故障启动重合闸 ;相间故障闭锁重合闸 ,重… 相似文献
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中小电源系统中重合闸的改进 总被引:3,自引:0,他引:3
0 引言当前中小电源系统重合闸在 35k V~ 1 1 0 k V电网中的实际运行方式为一侧是大电源 (无穷大 )系统 ,另一侧是中小电源的双电源单回线路时 ,若线路发生故障 ,两侧其中一侧重合不成功 ,中小电源系统容易瓦解 ,造成中小电源侧用户小送电的事故。本文分析其中存在的问题 ,并提出了针对性的改进措施。1 35k V~ 1 1 0 k V电网重合闸运行方式a.单电源的电源侧线路 ,用一般三相重合闸。b.双电源单回线路 ,大电源侧采用检线路无电压的三相重合闸 ,中小电源侧开关检同期三相重合闸方式。c.电网间两条以上联系的线路环并运行时 ,可采用一般… 相似文献
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取消750 kV断路器合闸电阻的可行性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
取消750 kV线路断路器合闸电阻可节省费用,提高断路器运行可靠性。笔者以即将建设的兰州东-银川东750 kV输电线路工程为背景,结合国外对取消合闸电阻的研究,利用电磁暂态计算程序(ATP/EMTP)计算装设1组避雷器和断路器合闸电阻时,线路三相合空线、单相自动重合闸统计操作过电压水平。计算表明,在首末端装设1组避雷器时,三相合空线、单相自动重合闸统计操作过电压最大值分别为2.38 p.u.和2.57 p.u.,在线路线路长度较短时,两端装设避雷器的方法可以将上述两种统计操作过电压抑制到1.80 p.u.以下,可见在线路较短时取消合闸电阻成为可能。 相似文献
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1问题的提出按照稳定计算的要求,我省全部220kV线路的重合闸装置一般需要采用单相重合闸方式。就目前制造厂家生产的重合闸装置,对于两侧均有电源的联络线来说没有什么问题,但对于单侧电源的送电线路则存在一定困难。主要是重合闸装置的选相元件和机构不适应,线路的单相重合闸就不能投入运行,所以要对重合闸装置进行改进。然而从某种意义上说,送电线路比起联络线来更需要采用重合闸,因为送电线路所连的送电变电站, 相似文献