4Cr14Ni14W2Mo钢氮化层剥落机理的探讨

热轧态奥氏体钢4Cr14Ni14W2Mo氮化层的剥落倾向与接受氮化的表面在原棒材的取向有关。发现本试验钢料的晶粒中存在大体上呈平行排列的位错墙,而且不同晶粒的位错墙也大体上呈同向顺列的排布。当接受氮化的表面与这种位错墙近于平行时,在该表面上将形成易于剥落的厚的白亮氮化层。     

4Cr14Ni14W2Mo钢氮化层剥落的研究

Unthank等人曾指出,含Cr高的奥氏体不锈钢在600～800℃氮化时,将沿晶界形成大量的CrN,并可能导致沿晶开裂,造成氮化层剥落.Kindlimann和Ansell认为,氮化表面上Fe或Ni-Fe的氮化物增到一定厚度时将产生“白亮层”,冷却时可能剥落。高濑孝夫在讨论氮化温度对18-8钢氮化层脆性影响时指出,低温氮化易出现氮化层剥落。本工作通过氮化前对试样作适当的预先热处理找到了解决氮化层剥落的方法,并探明了氮化层剥落的原因。     

4Cr14Ni14W2Mo钢渗氮层剥落原因分析

使用光学显微镜、电子显微镜及快速测氢仪对 4Cr1 4Ni1 4W2Mo钢渗氮层剥落机理进行了分析研究。找出了渗氮层剥落的根本原因是模锻工艺控制不合理 ,导致钢晶粒粗化 ,粗化的多边形晶粒在进行气体渗氮时易被氮、氢原子饱和 ,使渗氮层中的过渡层产生极大的应力而导致渗氮层脆性剥落     

气体氮化后除氢工艺的研究

对气体氮化后的除氢工艺及力学性能进行了研究。结果表明，不同钢具有不同的除氢工艺；经不同温度除氢，试样表面的氢含量及试样的力学性能不同；通过试验分析，获得了4Cr14Ni14W2Mo钢、18Cr12Ni4WA钢、38CrMoAlA钢的除氢工艺。     

20CrNi2Mo钢重载齿轮应用研究

针对20Cr2Ni4钢在生产中存在热处理工艺复杂、零件畸变较为严重且校正困难、材料成本较高等问题,对比研究20CrNi2Mo与20Cr2Ni4钢热处理工艺性及其热处理后的力学性能、耐磨性能、金相组织、渗层性能以及畸变情况.结果表明,采用20CrNi2Mo钢替代20Cr2Ni4钢应用于重载齿轮是可行的.     

调整齿套渗氮层剥落原因分析及改进措施

经渗氮处理的零件在后续加工、周转及装机使用过程中易在其尖边及锐角处发生渗层局部剥落现象,是一直影响本公司航空产品质量的突出问题。本文在典型渗氮零件1Cr17Ni2钢调整齿套热处理工艺的基础上,选取3种材料的零件进行了不同的渗氮处理、磨削加工试验以及破坏性试验,研究了零件材料、热处理及磨削加工工艺参数等对调整齿套渗氮层剥落程度的影响,并提出了改进措施及建议。     

18Cr2Ni4WA渗碳钢的热处理工艺研究

介绍了18Cr2Ni4WA钢渗碳时的碳势控制、渗碳后的高温回火和淬火工艺。该钢渗碳后于670℃回火两次是消除渗碳层中残余奥氏体的最有效方法。渗碳采用不同温度淬火可满足18Cr2Ni4WA钢零件不同的心部硬度要求。     

一种用于20Cr2Ni4A钢表面渗碳层的复合刷镀修复工艺

为解决20Cr2Ni4A钢表面渗碳层磨损后修复的难题,提出一种n-SiC/Ni-W复合刷镀修复工艺,并详细介绍了工艺流程、工艺参数及操作中的注意事项。通过测试修复层的耐磨性、硬度、结合力,结果表明,修复层具有很高的耐磨损性能,利用该复合电刷镀技术修复20Cr2Ni4A钢渗碳层的磨损表面完全满足使用要求。     

20Cr2Ni4A钢和17Cr2Ni2MoVNb钢渗碳层的组织与性能

研究了相同热处理工艺下20Cr2Ni4A和17Cr2Ni2MoVNb钢渗碳层的组织和性能特点。结果表明,17Cr2Ni2MoVNb钢的原材料和热处理后的晶粒比20Cr2Ni4A钢的均匀细小,经淬火+低温回火后,20Cr2Ni4A钢心部晶粒度等级为7级,17Cr2Ni2MoVNb钢心部晶粒度等级为8级。渗碳层晶粒呈梯度变化,最外层最粗但仍与心部晶粒尺寸相当;这得益于V、Nb等微量元素形成的碳化物对晶界的钉扎作用,同时因为含有更多的碳化物颗粒使得17Cr2Ni2MoVNb钢的显微硬度略高于20Cr2Ni4A钢。17Cr2Ni2MoVNb钢的渗层比20Cr2Ni4A钢的具有更高的硬度和更多的碳化物使其耐磨性更优。     

时间和粗糙度对4Cr5Mo2V钢离子氮化层高温磨损性能的影响

目的 提高4Cr5Mo2V钢离子氮化层的高温磨损性能.方法 以表面粗糙度(Ra)与氮化时间为变量,通过正交和单变量试验对4Cr5Mo2V钢进行离子氮化.使用显微硬度仪、光学显微镜、X射线衍射仪(XRD)、高温摩擦磨损试验机分别表征4Cr5Mo2V钢离子氮化层的表面硬度、显微硬度梯度、有效厚度、疏松度、物相及高温磨损性能,利用扫描电子显微镜(SEM)和光学轮廓仪对渗层微观组织及高温摩擦磨损试样的磨损体积、磨痕形貌、截面形貌进行分析.结果 氮化6 h时,渗层表面硬度及有效厚度均随粗糙度增加而增大,但疏松度均在3—4级,渗层质量差且高温磨损性能不佳;氮化10 h时,离子氮化效果与氮化6 h时相反,且Ra为1.05μm的试样氮化层逐渐减薄至200μm,渗层疏松度进一步增加至5级;当氮化时间达到14 h时,Ra为0.15μm的试样获得质量最优的氮化层,其渗层有效厚度为300μm,显微硬度梯度为5级,渗层疏松度为1级,该试样在高温摩擦磨损试验下,磨损率比Ra为1.05μm的氮化试样低64％,高温磨损性能显著提高.结论 随着氮化时间的增加,表面粗糙度的增大会造成4Cr5Mo2V钢离子氮化层的减薄及疏松度的增加,使其高温磨损性能变差.表面粗糙度为0.15μm的4Cr5Mo2V钢经14 h氮化后,离子氮化层质量最佳,渗层的高温磨损性能有效提高.     

00Cr14Ni14Si4不锈钢穿孔实践

<正> 00Cr14Ni14Si4钢是我国近年来自行开发的新钢种,具有较强的耐腐蚀、耐热性能,与1Cr18Ni9Ti不锈钢相比,其耐热腐蚀性能成倍提高。1987年底,无锡精密钢管厂接受委托,用φ60mm 00 Cr14Ni14Si4超低碳奥氏体不锈钢坯试生产无缝钢管,但用该钢种生产无缝钢管系首次,难度较大,尤     

钢的离子氮化表层中的α相微晶结构

对W18Cr4V,38CrMoAl,1Cr18Ni9Ti3钢种的离子氮化层进行了透射电镜观察,并对奥氏体不锈钢的离子氮化表层用Auger能谱进行了成分分析,由于离子轰击效应,在离子氮化表层形成了α相微晶结构,其中存在织构.在离子轰击渗扩过程中,1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的渗层的表层发生成分变化,Cr/Fe比升高,Ni/Fe比下降,所以也形成了α相微晶结构。     

冷处理和深冷处理在渗碳齿轮件中的应用

通过分析18Cr2Ni4WA和20Cr2Ni4A钢的冷处理和深冷处理工艺过程,经试验确定合理的工艺参数后应用于渗碳齿轮件的实际生产中。结果表明,冷处理和深冷处理后渗碳层表面硬度提高3~5 HRC,并可有效增加淬硬层深度。     

钢的离子氮化表层中的α相微晶结构SCIEI

对W18Cr4V,38CrMoAl,1Cr18Ni9Ti3钢种的离子氮化层进行了透射电镜观察,并对奥氏体不锈钢的离子氮化表层用Auger能谱进行了成分分析,由于离子轰击效应,在离子氮化表层形成了α相微晶结构,其中存在织构.在离子轰击渗扩过程中,1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的渗层的表层发生成分变化,Cr/Fe比升高,Ni/Fe比下降,所以也形成了α相微晶结构。     

12Cr2Ni4A钢的高压气淬

高压气淬是一种先进、环保的淬火工艺。对12Cr2Ni4A钢制负拉力油缸分别进行了9×10~5 Pa压力的高压气淬和普通的碱浴等温淬火,然后进行-70℃冷处理和180℃低温回火。热处理后,检测了油缸的显微组织和力学性能,以揭示12Cr2Ni4A钢零件采用高压气淬替代等温淬火的可行性。结果表明:经高压气淬、冷处理和低温回火的12Cr2Ni4A钢油缸的显微组织、硬度及力学性能与经等温淬火、冷处理和低温回火的12Cr2Ni4A钢基本相同,且高压气淬的零件畸变更小,说明对于12Cr2Ni4A钢零件,以高压气淬替代现有的等温淬火是可行的。     

原始组织与氮化工艺对38CrMoAIA钢氮化层性能的影响

38CrMoAlA钢为常用的氮化钢,其优点是氮化后耐磨,疲劳强度高,热处理变形小。但氮化层的脆性大,接触疲劳强度低,承载能力有限,对予先调质处理的要求高。如果调质时淬火冷速不够而出现上贝氏体及粒状贝氏体,则在常规氮化之后扩散层内会出现严重的脉状网状组织,或粗大的针状氮化物,造成零件使用中因脆性过大而早期剥落。因而研究降低38CrMoAlA钢氮化层脆性     

12Ni14低温钢MAG焊接

阐述了12Ni14低温钢MAG焊接在低温换热器焊接生产中的应用，通过对12Ni14低温钢焊接材料的合理选择，以及混合气体91％Ar 4％O2 5％CO2在MAG焊接中的选用，提出了12Ni14低温钢焊接时应采取的工艺措施。     

矿山机械齿轮材料选择及热处理分析

针对20Cr2Ni4钢在应用中存在许多的问题与缺陷,通过分析矿山机械齿轮工况,对比研究了20Cr Ni2Mo与20Cr2Ni4钢的切削性、锻造性、渗层性能、热处理工艺、热处理变形、力学性能、抗过载能力及耐磨性能等。结果表明,采用20Cr Ni2Mo钢替代20Cr2Ni4钢应用于类似矿山机械的重载齿轮是可行的。     

奥氏体钢的扩散——弥散表面强化法

在腐蚀介质中和磨损条件下工作的零件大都采用45×14H14B2M,03×17H8T5MφAB和25×18H8B2耐蚀奥氏体钢。这些零件表面均经氮化处理。该钢所获得的渗氮层最大厚度可达0.2mm,但在多数情况下,特别是在高接触负荷下这样的渗层厚度是远远不够的。针对加快氮化过程和增加氮化层厚度的问题进行过大量的研究。提出了预先渗钛法,并研制出在加热温度高于氮化温度条件下氮化层的“增厚”过程。但由于上述方法工艺复杂,     

18Cr2Ni4WA钢柴油机喷油咀热处理工艺分析

一、现行热处理处理工艺分析18Cr2Ni4WA 钢不但切削加工性能不太好,而且其渗碳层的回火抗力比较低,对于在高达250℃下工作的柴油机喷油咀是不太合适的,应当改用其它材料,并且用氮化进行表面强化为好。但是,目前国内某些柴油机由于习惯上的原因仍在采用18Cr2Ni4WA 钢渗碳喷油咀。这种喷油咀渗碳淬火后渗碳层